高大模板施工方案Word下载.docx
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1、材料准备:
(1)、模板支撑采用Ф48×
3.5mm钢管脚手架。
严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管。
对有裂缝的扣件及松扣的螺丝帽必须更换。
质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235—A级钢及现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。
支模架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力短达65N.m时,不得发生破坏。
(2)、梁、板采用15mm厚覆膜胶合板。
模板之间允许偏差1mm,不合格的退场。
所有模板统一在现场加工成型,现场拼装。
(3)、现场使用方木尺寸为50×
80mm,弯曲、腐朽和尺寸不合格的方木退场。
尤其是有节和断裂的不能用于高支模中的梁底和板底。
(4)、对拉螺杆采用Φ14普通螺杆,加套塑料套管。
(5)、梁侧面的围檩均采用方木。
(6)、梁板垫块全部选用大理石垫块。
2、现场准备
(1)、项目技术管理人员及模板支撑体系搭设人员满足施工要求。
(2)、门厅处高支模区域内采用落地式脚手架,底部坐落在现浇板上,现浇板以下相应部位模板支撑体系暂时不拆,作为上部结构的支撑。
三层部分高支模区域内采用落地式脚手架,底部坐落在开挖地基土层上,土层地基承载力为180KPa,立杆底部土层用打夯机夯实,通长铺设200×
50厚的木垫板,基坑顶部周围做止水台,基坑底部周围做排水沟排水。
(3)、高支模区域及周围柱、墙混凝土提前浇筑完成,作为高支模满堂架的加固点。
3、技术准备
施工前应按要求向木工作好技术交底,如人员变动后应重新交底。
交底工作由项目安全主管、安全员、木工班长分级负责。
四、施工方案:
1、搭设方案
采用落地式满堂脚手架搭设体系
1)本工程三层部分7-5轴至7-6轴交7-A轴至7-E轴:
平板部分搭设高度(最高处):
16.05m。
2)本工程门厅大堂部位:
2)7-2轴与7-4轴交7-A轴,搭设高度均为9.9m。
表1支模搭设方案
部位
三层部分
门厅大堂
截面(mm)
梁:
400×
1100,
板:
110厚
300×
600
110厚
搭设高度
-6.2m~9.85m
-0.05m~9.85m
模板
15mm厚覆膜胶合板
梁板底50×
80方木
@100
梁侧50×
梁板底托梁
1φ48钢管
梁支撑φ48×
3.5
横@500
纵@500
板支撑φ48×
横@1000
纵@1000
水平步距φ48×
1500
侧板对拉螺杆
梁底以上200mm、450mm、700mm高处各加设一道ø
14对拉螺杆,沿梁方向间距@500。
梁底以上300mm高处加设一道ø
满堂架搭设基础
开挖土面
180厚现浇板
2、施工顺序:
弹线(配置梁板模)→搭设高支模满堂梁底支撑排架和板底满堂架体→安装梁底模板→安装梁模板和顶板→绑扎大梁钢筋→绑扎顶板钢筋→浇灌顶板混凝土→模板拆除。
3、施工工艺:
(1)、梁与板一起施工,均采用15厚覆膜板模板,梁板模板拼装时,应从两端向中间拼,把拼缝放在梁中间,保证模板拼缝质量,严禁采用小于100㎜补条的做法,在梁柱节点处必须采用整板套割梁洞进行拼装。
(2)、梁底支撑采用50×
80木方,必须保证梁底下设一排支撑立杆。
立档采用50×
80木方,间距500mm设置,横档采用50×
80木方,间距100mm设置。
纵横向梁底立杆间距均为500mm。
梁底水平杆间距为1500mm,靠近模板端部的横杆距端部为150mm。
本工程梁侧模最大高度为990mm,采用木方配合步步紧、架管加固,下部加设木撑加固两侧模,梁的侧模包住底模,在梁底以上200mm、450mm、700mm高处各加设一道ø
14对拉螺杆,沿梁方向间距500mm。
高1100mm的梁侧模板用斜撑进行加固,防止侧模倾覆。
(3)、本部位有悬挑构件,立杆均支设在相应的下一层现浇顶板上面或者开挖土层上。
支撑立杆下为土层时用200×
50厚的通长木垫板,不得使用砖及脆性材料铺垫,并应在支架的两端和中间部位与建筑结构拉结,支撑立杆在安装的同时,应架设水平方向纵横杆件。
(4)、梁跨度≥4米时,模板按梁跨度的1/400起拱,现浇板跨度≥4米时,模板应起拱,起拱高度为板跨度的1/400。
(5)、板底采用满堂脚手架。
立杆东西向间距1000mm,南北向间距1000mm,扫地杆距地200,纵横向水平杆步距为1500mm;
立杆顶部高度不够的使用丝托,便于调整标高,丝托螺杆伸出钢管顶部不得大于150mm,螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时保证上下同心。
在最顶步距两道水平杆之间应加设一道水平杆。
(6)满堂模板支架立柱,在外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑:
中间在纵横向间隔不大于8m,设由下至上的竖向连续式剪刀撑,其宽度不小于4m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑,剪刀撑杆件的低端应与地面盯紧,夹角为450。
当建筑层高在8-16.75米时还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑增加之字斜撑,还有水平剪刀撑的部位,应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。
剪刀撑示意图见下图。
因本工程高大模板区域有柱支撑,水平杆每2步纵横向与框架柱设置环抱柱的固结点,板底木楞净距100mm,主楞全部用Φ48×
3.5钢管,主楞间距为1000mm。
(7)、支撑体系搭设要求:
立杆接长用对接扣件连接,相邻两立杆的对接接头不得在同步内,沿竖向错开的距离不小于500mm,各接头中心距主节点不大于步距的1/3。
钢管扫地杆、水平拉杆采用对接,剪刀撑可采用搭接,搭接长度不得小于500mm,并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
立杆周围有结构柱的部位,水平杆每2步纵横向与结构柱设置固结点。
(8)、高大模板与相邻普通模板之间要有水平杆连接,水平杆要伸入对面不少于两跨。
相邻普通模板立杆间距与高大模板相同。
(9)、模板支设图示及相关数据见以下图例:
立杆平面布置示意图
110厚待浇筑现浇板
50×
Ф48×
3.5mm钢管
支撑体系示意图
梁侧模板加固示意图
4、混凝土浇筑
混凝土浇筑时,先浇筑墙柱,再浇筑高大模板板面混凝土。
混凝土浇筑时按分段、分层、对称浇灌实施,混凝土浇筑时必须从中间向四周对称浇灌,泵管下口堆积商品砼高度不得大于0.3m。
浇筑时,泵管距模板的垂直距离不得大于0.5m,防止自由落差过大,对模板进行冲击。
混凝土浇筑施工期前,在立杆和水平杆做红三角标记。
采用水准仪及经纬仪进行监测(仪器设在排架外),施工中严格禁止在支撑架下检查与加固支撑,禁止有人在架子下进行工作及通行。
一般监测频率不宜超过30分钟一次。
在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测,监测时间可根据现场实际情况进行调整。
监测时间控制在高支模使用时间至砼终凝。
发现模板体系有问题时,应经施工、监理、建设单位确认符合安全条件后方可对支撑体系采取加固措施。
5、质量标准
支撑体系扣件扭力矩检测:
支撑体系搭设完成后,用力矩扳手对扣件逐个检测,符合要求后方可进行下道工序施工。
各种连接件、支撑件、加固件必须安装牢固,无松动现象,模板拼缝要严密,各种预埋件、预留孔洞位置要准确,固定要牢固。
模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性,其支撑部分应有足够的支撑面积。
允许偏差:
轴线位移3mm;
标高±
3mm;
截面尺寸+3,-4mm;
垂直度6mm;
相邻两板高低差2mm;
表面平整,4mm;
模板接缝宽度不得大于1.5mm。
6、模板支设与拆除的安全保证措施:
1)此部位施工属于高空作业,施工时,外脚手架必需搭设完毕,对于支撑体系的搭设,有专业架工搭设,操作人员必须带还安全帽,系好安全绳。
2)模板的拆除工作应设专人指挥。
作业区应设围栏,其内不得有其他工种作业,并应设专人负责监护。
拆下的模板、零配件严禁抛掷。
3)支撑体系搭设至1/2层高时,在1/2层高处张挂安全平网一道。
4)高处拆除模板时,应符合有关高处作业的规定,严禁使用大锤和撬棍,操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。
5)当立柱的水平拉杆超出两层时,应首先拆除2层以上的拉杆。
当拆除最后一道水平拉杆时,应和拆除立柱同时进行。
6)拆除梁下立柱时,应先从跨中开始,对称的分别向两端拆除。
拆除时,严禁采用连梁底板向旁侧一片拉到的拆除方法。
7)模板拆除:
、底模拆除
底模拆除应在与砼结构同条件养护的试件达到规定的强度标准值时,方可拆除。
可参考下表:
项次
结构类型
结构跨度(m)
按达到设计砼立方体抗压强度标准值的百分率
1
板
≤2
≥50
>
2,≤8
≥75
8
≥100
2
梁壳
≤8
3
悬臂构件
-
、严格执行拆模令制度。
、在拆模过程中,如发现砼有影响结构安全的质量问题,应暂停拆除,经过处理后可继续拆除。
、模板拆除必须干净彻底,不得在梁柱节点处遗有木条,防止因梁底钢筋过密阻止砼进入形成的孔洞不易发现。
、拆除区域设置警戒线且专人监护。
、模板拆除的顺序和方法,应按照配板设计的规定执行,遵循先支后拆,先非承重部位,后承重部位以及自上而下的原则。
拆模时,严禁用大锤和撬棍硬砸撬。
严禁留有未拆除的悬空模板。
、侧模拆除前混凝土强度应保证其表面及棱角不因拆模而损坏,拆模后应立即采取透明薄膜包裹养护。
、模板拆除的顺序和方法,应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位原则。
拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故,待该片模板全部拆除后,方准将模板、配件、支架等运出堆放。
、拆下的模板应及时清理粘结物,难以清除时可采用模板除垢剂清除,严禁敲砸,拆下的扣件,镰刀卡等要及时集中收集管理。
模板拆除后,支模及砼浇注人员,人名立即上墙,梁板部分人名应留资料。
五、安全技术措施:
1、进入施工现场必须佩带安全帽。
板砼浇筑24h后方可吊运模板,应轻吊轻放,防止砸伤砼。
2、工作前应先检查使用的工具是否牢固,工作时思想要集中,注意防止钉子扎脚和高处滑落。
3、悬空或在很小的空间作业时要系安全带。
4、遇6级以上大风时,应暂停室外的高处作业,雨后,应先清扫作业场地,待略干后再作业。
5、安装4m以上的模板,应搭脚手架,并设防护栏杆。
6、二人抬运模板时要互相配合,协同工作,传送模板工具时应用运送工具或捆绑后再升降,不得抛扔,也不要在脚手架上大量堆积模板。
六、应急预案及注意事项
为防止突发事件,能迅速有效地采取正确措施,最大限度的减少突发事件对混凝土浇捣的影响,保证工程施工质量,特制定本应急准备和响应预案。
项目部成立应急响应小组,负责施工应急工作的指挥和协调:
组长:
高升业
成员:
刘子超刘涛王仕华王嘉伟王楷狄纪昀姜凯
(1)高升业负责联络,任务是根据指挥小组指令,及时布置现场抢救,保持与当地相关部门的沟通,了解突发事件的持续时间及影响程度。
(2)刘子超负责现场,其任务是了解﹑掌握突发事件情况,制定处理方案,组织指挥方案的实施。
(3)王仕华的任务是施工方案的编制、施工现场的检查及控制,组织实施方案所需的人员和物资等。
(4)在浇捣高支模梁板砼前,由项目部对脚手架全面检查,合格后方可开始浇砼。
浇砼的过程中,由管理人员对架体检查,随时观测架体变形。
发现隐患,立即停工整改,隐患消除后再施工。
事故应急预案:
(1)当发生人员触电事故时,现场人员应立即对触电人按下列要求进行紧急挽救。
①首先切断电源开关或用电工钳子、木把斧子将电线截断以断开电源;
②距电源开关较近或断开电源有困难时,可用干燥的木辊、竹竿等挑开触电者身上的电线或带电体。
③可用几层干燥的衣服将手裹住,或站在干燥的木板上,拉触电者的衣服,使其脱离电源。
对于与触电同时发生的外伤,应分别情况处理。
对于不危及生命的轻度外伤,可以放在触电急救之后处理。
对于严重的外伤,应于人工呼吸和胸外心脏挤压法同时处理。
如伤口出血,应与止血。
为了防止伤口感染,立即包扎。
(2)、机械人员伤亡事故预案
①发生机械人员伤亡时,现场人员应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。
②必要时,应立即同急救中心取得联系,求得外部支援。
③事故发生后,应立即上报办公室。
事故报告内容应包括事故发生的时间、地点、部位(单位)、简要经过、伤亡人数和以采取的应急措施等。
七、高大模板施工设计与计算书
梁段:
KL24。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.40;
梁截面高度D(m):
1.10;
混凝土板厚度(mm):
110.00;
立杆沿梁跨度方向间距La(m):
0.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
立杆步距h(m):
1.50;
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
1.00;
梁支撑架搭设高度H(m):
16.05;
梁两侧立杆间距(m):
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
1;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
立杆承重连接方式:
双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.75;
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3):
24.00;
模板自重(kN/m2):
0.30;
钢筋自重(kN/m3):
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.0;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
17.8;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):
2.0;
振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):
4.0;
3.材料参数
木材品种:
柏木;
木材弹性模量E(N/mm2):
9000.0;
木材抗压强度设计值fc(N/mm):
16.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.4;
面板材质:
胶合面板;
面板厚度(mm):
15.00;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
80.0;
梁底方木截面高度h(mm):
50.0;
梁底纵向支撑根数:
3;
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):
500;
次楞根数:
6;
主楞竖向支撑点数量:
固定支撑水平间距(mm):
竖向支撑点到梁底距离依次是:
200mm,450mm,700mm;
主楞材料:
木方;
宽度(mm):
50.00;
高度(mm):
80.00;
主楞合并根数:
2;
次楞材料:
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.200m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、28.800kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为6根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ=M/W<
[f]
其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=50×
1.5×
1.5/6=18.75cm3;
M--面板的最大弯矩(N·
mm);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
0.5×
17.85×
0.9=9.638kN/m;
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×
4×
0.9=2.52kN/m;
计算跨度:
l=(1100-110)/(6-1)=198mm;
面板的最大弯矩M=0.1×
9.638×
[(1100-110)/(6-1)]2+0.117×
2.52×
[(1100-110)/(6-1)]2=4.93×
104N·
mm;
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×
[(1100-110)/(6-1)]/1000+1.2×
2.520×
[(1100-110)/(6-1)]/1000=2.698kN;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=4.93×
104/1.88×
104=2.6N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=2.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1=9.638N/mm;
l--计算跨度:
l=[(1100-110)/(6-1)]=198mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=50×
1.5/12=14.06cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
[(1100-110)/(6-1)]4/(100×
9500×
1.41×
105)=0.075mm;
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=[(1100-110)/(6-1)]/250=0.792mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.075mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.792mm,满足要求!
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:
q=2.698/0.500=5.396kN/m
本工程中,次楞采用木方,宽度80mm,高度50mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×
8×
5×
5/6=33.33cm3;
I=1×
5/12=83.33cm4;
E=9000.00N/mm2;
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·
m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.135kN·
m,最大支座反力R=2.968kN,最大变形ν=0.310mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<
[f]
经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值σ=1.35×
105/3.33×
104=4N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值:
次楞最大受弯应力计算值σ=4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm;
次楞的最大挠度计算值ν=0.31mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm,满足要求!
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力2.968kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中,主楞采用木方,宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2×
8/6=106.67cm3;
I=2×
8/12=426.67cm4;
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.703kN·
m,最大支座反力R=9.499kN,最大变形ν=0.711mm
(1)主楞抗弯强度验算
经计算得到,主楞的受弯应力计算值:
σ=7.03×
105/1.07×
105=6.6N/mm2;
主楞的抗弯强度设计值:
主楞的受弯应力计算值σ=6.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
(
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