高支模施工方案文档格式.docx
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3.1.3要做好图纸的收发管理工作,防止用错图纸。
3.2现场准备
根据现场的条件和业主的要求进行现场平面、空间的分配和动态化管理。
3.3机具准备
拟投入本工程主要施工机械设备见下表
表3.1主要施工机具、设备一览表
序号
机具名称
型号
单位
数量
1
塔吊
QTZ40
台
2
直螺纹带肋滚丝机
HGS-40B
3
切断机
φ6~φ40mm
4
弯曲机
5
调直机
φ4~φ12mm
6
蛙式打夯机
7
振动棒
φ30、φ50
套
10
8
交流焊机
BX1-400
9
氧乙炔工具
电动切割机
φ40
11
电动磨光机
220V
12
电钻
13
潜水泵
WJ25
14
圆盘锯(多功能)
15
全站仪
拓普康GTS-311
16
经纬仪
DJ2-1
17
水准仪
DS1
18
50米卷尺
把
19
3~5米卷尺
20
磅秤
1T
21
混凝土试模
组
22
砂浆试模
3.4物质准备:
主要材料,先落实货源,再按计划采购供应,陆续进场。
图纸到位后应及时提出螺栓、铁件等的加工计划并落实加工,同时必须注意特殊材质材料的采购周期,提前采购以保证工程进度不受影响。
3.5施工力量准备
根据本工程的特点计划投入本工程的施工作业班组如下及任务划分如下:
3.5.1木工班:
承担放线、支模、加固、预埋螺栓加固、预留孔洞设置、拆模、清理、校正、堆放整齐等。
计划投入木工人数20人
3.5.2钢筋班:
承担钢筋加工、制作与绑扎,并负责钢筋半成品的运输、堆放及成品保护。
计划投入钢筋工人数20人。
3.5.3混凝土工班:
承担本混凝土的浇筑、振捣、养护等施工任务。
计划投入混凝土工人数10人。
3.5.4瓦工班:
砌体工程的施工。
预计投入瓦工人数10人。
3.5.5架子班:
承担室内外脚手架搭设与拆除。
计划投入架子工人数15人。
3.5.6普工班:
配合相关专业工种施工。
计划投入人数40人。
四、主要施工方法和技术措施
4.1施工部署原则
4.1.1贯彻执行各项建设方针、政策、法规和规程,遵循合理的施工顺序,分别编制施工组织设计、施工方案,做好前期准备工作。
建设、总承包单位、设计、监理、施工单位密切配合,协调作战,尽量减少施工中的损失,保证工程工期、质量按要求完成。
4.1.2组织流水作业,努力搞好相应的物资供应和生活保障,保证工程材料及时到位。
4.1.3整个施工期间建立统一的工程指挥机构,所有参与施工的单位必须树立统一的思想,相互配合协作,同心协力,以促进各项工作的顺利展开。
4.1.4各相关单位要树立“严”字当头的思想,一切按规范、规程、规章制度办事,高质量、严要求地完成施工任务。
4.2模板施工的一般规定
4.2.1模板的选择:
本工程使用厚14mm的模板,背枋用40×
90mm木枋,Φ48×
3.0钢管做支撑加固。
4.2.2模板支设前,对钢筋、埋件等应会同监理、总承包单位等有关人员进行全面会检验收,合格后,方可支设模板,模板在支设前应刷混凝土脱模剂。
4.2.3模板支设必须保证轴线、标高、几何尺寸的正确性。
支撑要牢固,模板缝隙拼装要严密,缝隙较大的采用胶带密封。
4.3模板工程安装前准备工作
4.3.1模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体,并控制模板的偏差在规范允许的范围内,拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计,模板的编号与所用的部位是否一致。
对于异形模板应先进行放样,模板先按照大样进行加工,制作模板符合要求后开始进行拼装。
4.3.2模板的基准定位工作
首先引测建筑的边柱或者墙轴线,并以该轴线为起点,引出每条轴线,并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前5线必须到位,以便于模板的安装和校正。
4.3.3标高测量
利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求,直接引测到模板的安装位置。
4.3.4竖向模板的支设应根据模板支设图。
4.3.5已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。
4.3.6支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。
4.4柱模板安装
柱模板设计示意图
4.4.1矩形柱木模板,由四面侧板、柱箍、支撑组成。
4.4.2基础顶面弹出柱轴线及边线。
4.4.3按照边线,先在底部用小方木钉成的木框固定好。
4.4.4搭设操作平台。
4.4.5柱钢筋加工绑扎成型,固定预埋件。
4.4.6加工柱子四周侧模板,然后对准边线安装柱模板。
4.4.7在模板外设柱箍,柱箍应上疏下密,间距由计算确定。
4.4.8在柱模板留缺口做混凝土浇灌口,并在缺口两侧及口底钉上衬口档。
4.4.9柱模之间设水平撑、剪刀撑相互拉接固定,校正柱模板垂直度。
4.4.10上紧柱箍。
4.4.11柱模顶端距梁底或板底50mm范围内,为确保柱与梁或板接头不变形及不漏浆,所有接头处模板应制作认真,拼缝严密,严禁乱拼乱凑。
4.5柱模板加固计算
柱模板的背部支撑由两层组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;
第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;
柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱截面宽度B(mm):
600.00;
柱截面高度H(mm):
柱模板的总计算高度:
H=15.00m;
计算简图
4.5.1参数信息
a.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:
1;
柱截面宽度B方向竖楞数目:
3;
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:
柱截面高度H方向竖楞数目:
对拉螺栓直径(mm):
M12;
b.柱箍信息
柱箍材料:
圆钢管;
直径(mm):
48.00;
壁厚(mm):
3.00;
柱箍的间距(mm):
450;
柱箍合并根数:
2;
c.竖楞信息
竖楞材料:
木方;
竖楞合并根数:
宽度(mm):
40.00;
高度(mm):
90.00;
d.面板参数
面板类型:
胶合面板;
面板厚度(mm):
14.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
e.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):
钢楞弹性模量E(N/mm2):
210000.00;
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):
205.00;
4.5.2柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取15.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.000;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得19.201kN/m2、360.000kN/m2,取较小值19.201kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=19.201kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=6kN/m2。
4.5.3柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。
分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=280mm,且竖楞数为3,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
面板计算简图
a.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
M=0.1ql2
其中,M--面板计算最大弯矩(N·
mm);
l--计算跨度(竖楞间距):
l=280.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×
19.20×
0.45×
0.90=9.332kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×
6.00×
0.90=3.402kN/m;
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=9.332+3.402=12.734kN/m;
面板的最大弯矩:
M=0.1×
12.734×
280×
280=9.98×
104N.mm;
面板最大应力按下式计算:
σ=M/W<
f
其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);
M--面板计算最大弯矩(N·
W--面板的截面抵抗矩:
W=bh2/6
b:
面板截面宽度,h:
面板截面厚度;
W=450×
14.0×
14.0/6=1.47×
104mm3;
f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
f=13.000N/mm2;
面板的最大应力计算值:
σ=M/W=9.98×
104/1.47×
104=6.791N/mm2;
面板的最大应力计算值σ=6.791N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!
b.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,公式如下:
V=0.625ql
其中,V--面板计算最大剪力(N);
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
面板的最大剪力:
V=0.625×
280.0=2228.395N;
截面抗剪强度必须满足下式:
τ=3V/(2bhn)≤fv
其中,τ--面板承受的剪应力(N/mm2);
V--面板计算最大剪力(N):
V=2228.395N;
b--构件的截面宽度(mm):
b=450mm;
hn--面板厚度(mm):
hn=14.0mm;
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=13.000N/mm2;
面板截面受剪应力计算值:
τ=3×
2228.395/(2×
450×
14.0)=0.531N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力τ=0.531N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!
c.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,挠度计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)
其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m):
q=19.20×
0.45=8.64kN/m;
ν--面板最大挠度(mm);
l=280.0mm;
E--面板弹性模量(N/mm2):
E=6000.00N/mm2;
I--面板截面的惯性矩(mm4);
I=bh3/12
I=450×
14.0/12=1.03×
105mm4;
面板最大容许挠度:
[ν]=280/250=1.12mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.521×
8.64×
280.04/(100×
6000.0×
1.03×
105)=0.448mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.448mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.12mm,满足要求!
4.5.4竖楞计算
模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。
本工程柱计算高度为15.000m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,竖楞采用木方,宽度40mm,高度90mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40×
90×
90/6×
1=54cm3;
I=40×
90/12×
1=243cm4;
竖楞计算简图
a.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式:
其中,M--竖楞计算最大弯矩(N·
l--计算跨度(柱箍间距):
l=450.0mm;
q--作用在竖楞上的线荷载,它包括:
19.201×
0.280×
0.900=5.806kN/m;
6.000×
0.900=2.117kN/m;
q=5.806+2.117=7.923kN/m;
竖楞的最大弯距:
M=0.1×
7.923×
450.0×
450.0=1.60×
105N·
mm;
其中,σ--竖楞承受的应力(N/mm2);
M--竖楞计算最大弯矩(N·
W--竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=5.40×
104;
f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2);
竖楞的最大应力计算值:
σ=M/W=1.60×
105/5.40×
104=2.971N/mm2;
竖楞的最大应力计算值σ=2.971N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!
b.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
V=0.6ql
其中,V--竖楞计算最大剪力(N);
竖楞的最大剪力:
V=0.6×
450.0=2139.259N;
其中,τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);
V--竖楞计算最大剪力(N):
V=0.6ql=0.6×
450=2139.259N;
b--竖楞的截面宽度(mm):
b=40.0mm;
hn--竖楞的截面高度(mm):
hn=90.0mm;
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=1.500N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值:
2139.259/(2×
40.0×
90.0×
1)=0.891N/mm2;
竖楞截面抗剪强度设计值:
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.891N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!
c.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:
νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m):
q=19.20×
0.28=7.92kN/m;
νmax--竖楞最大挠度(mm);
l=450.0mm;
E--竖楞弹性模量(N/mm2),E=9000.00N/mm2;
I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=2.43×
106;
竖楞最大容许挠度:
[ν]=450/250=1.8mm;
竖楞的最大挠度计算值:
ν=0.677×
7.92×
450.04/(100×
9000.0×
2.43×
106)=0.101mm;
竖楞的最大挠度计算值ν=0.101mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm,满足要求!
4.5.5B方向柱箍的计算
本工程中,柱箍采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.493×
2=8.99cm3;
I=10.783×
2=21.57cm4;
按集中荷载计算(附计算简图):
B方向柱箍计算简图
其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);
P=(1.2×
19.2×
0.9+1.4×
6×
0.9)×
0.28×
0.45=3.57kN;
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力:
N=5.282kN;
B方向柱箍弯矩图(kN·
m)
最大弯矩:
M=0.129kN·
m;
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形:
ν=0.027mm;
a.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ=M/(γxW)<
其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:
M=129471.42N·
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:
W=8986mm3;
B边柱箍的最大应力计算值:
σ=13.72N/mm2;
柱箍的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
B边柱箍的最大应力计算值σ=1.29×
108/(1.05×
8.99×
106)=13.72N/mm2小于柱箍的抗
弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
b.柱箍挠度验算
经过计算得到:
ν=0.027mm;
柱箍最大容许挠度:
[ν]=300/250=1.2mm;
柱箍的最大挠度ν=0.027mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm,满足要求!
4.5.6B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
N<
[N]=f×
A
其中N--对拉螺栓所受的拉力;
A--对拉螺栓有效面积(mm2);
f--对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
查表得:
对拉螺栓的型号:
M12;
对拉螺栓的有效直径:
9.85mm;
对拉螺栓的有效面积:
A=76mm2;
对拉螺栓所受的最大拉力:
N=5.282kN。
对拉螺栓最大容许拉力值:
[N]=1.70×
105×
7.60×
10-5=12.92kN;
对拉螺栓所受的最大拉力N=5.282kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!
4.5.7H方向柱箍的计算
按计算(附计算简图):
H方向柱箍计算简图
其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);
P=(1.2×
0.9+1.4×
0.45=3.57kN;
H方向柱箍剪力图(kN)
H方向柱箍弯矩图(kN·
H方向柱箍变形图(mm)
a.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:
H边柱箍的最大应力计算值:
σ=13.722N/mm2;
H边柱箍的最大应力计算值σ=1.29×
106)=13.722N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
[ν]=300/250=1.2mm;
柱箍的最大挠度ν=0.027mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm,满足要求!
4.5.8H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
对拉螺栓的直径:
对拉螺栓有效直径:
对拉螺栓有效面积:
N=
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