模板脚手例题文档格式.docx
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q=×
=(KN/m)
其计算简图见图
三跨连续梁的最大弯矩Mmax=,最大挠度μmax=ˊL4/100EI(qˊ为线荷载标准值)。
[简支梁μmax=5qˊL4/384EI,悬臂梁μmax=qˊL4/8EI]
按面板的抗弯承载力要求:
Mmax=M抵
=fwW抵=fw×
bh2/6[fw为模板或楞的弯曲抗拉强度已知胶合板fw=30MPa,E=4×
103MPa]
解得:
L1=591(mm)
按面板的刚度要求,最大变形值取为模板结构的L/250,
qˊ=×
ˊL14/100EI=L1/250
解得L1=298(mm)
对比取小值,又考虑竖楞木的宽度,取L1=300mm
3)求外横楞间距L2
仍按三跨连续梁考虑,外横楞即为内楞梁的支点,梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为内楞间距L1,其计算简图见下图
作用在连续梁上的线荷载,
=14(KN/m)
则:
=
解得:
L2=998(mm)
按内楞的抗剪承载力要求:
L2=q=595(mm)
按内楞的刚度要求:
解得L2=1196(mm)
(qˊ=×
=m)
对比取小值,外楞间距L2=600mm
〔已知木材fw=,fv=,E=9×
103MPa〕
4)求对拉螺栓间距L3
对拉螺栓为外楞梁的支点,梁上作用均布侧压力荷载的变荷宽度即为外楞间距L2。
又外楞为Φ48×
双钢管,设计荷载值前可乘以予以折减,则:
F6=×
=44(KN/m2)
作用在梁上的线荷载:
q=44×
按外楞的抗剪承载力要求:
L32=10fwW抵/q
mm
L3=888(mm)
按外楞的刚度要求:
得:
L3=1046(mm)
因此,取对拉螺栓间距l3=800mm
〔已知钢管fw=205MPa,E=×
105MPa,W钢管=2(d3-d14/d)/32
5)选对拉螺栓规格
由L2,L3每个对拉螺栓承受砼侧压力的等效面积如下图
N=×
44=(KN)
选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓,其净面积A=105mm2,
σ=N/A=21100/105=201(N/mm2)>
ftb=170(N/mm2)
调整对拉螺栓间距L3=600mm,则
σ=N/A=15840/105=(N/mm2)<
习题:
某截面尺寸为250mm×
600mm,长6800mm的矩形大梁,采用红松木模。
模板底楞木和顶撑间距选用0.85m,侧模板主档间距选用500mm,试校核该梁的底模和侧模。
已知红松设计强度和弹性模量如下:
fc=10N/mm2(顺纹抗拉)fv=N/mm2(顺纹抗剪)fm=13N/mm2(抗弯强度)
E=9×
103MPa(弹性模量)γ木=5KN/m3(重度)
其它资料:
钢筋砼重度γ=25KN/m3砼重度γc=24KN/m3
三等跨连续梁:
最大弯矩系数Km=剪力系数Kv=,
最大挠度系数Kw=
挠度允许值:
L/400;
挠度公式:
ω=KWql4/100EI
砼侧压力公式之一:
F1=γCt0β1β2V1/2,其中:
T=30℃,β1=,β2=1V=2m/h
底模厚度为40mm,侧模厚度为25mm
模板的剪应力公式:
τ=3V/2bh,
振捣砼时产生的荷载:
底模为m2,
侧模为KN/m2(新浇筑砼的有效压头高度之内)
土方工程的习题
某基坑面积为20m×
30m,基坑深为4m,地下水位在地面下1m,不透水层在地面下10m,地下水为无压水,渗透系数K=15m/d。
基坑边坡为1:
,现采用轻型井点降低地下水位,试进行井点系统的布置和设计。
设计如下:
轻型井点系统的布置
根据本工程的实际情况,轻型井点系统采用单级环形布置,其平面布置图和高程布置图如下图所示:
总管直径选用127mm,布置于天然地面上,基坑上口尺寸为24m×
34m,井点管距离坑边1.0m,则总管长度为:
L=2×
[(24+2×
)+(34+2×
)]=124m
井点管长度选用6.0m,直径为Φ51mm,滤管长度为1m,井点露出地面0.2m,基坑中心要求的降水深度S为:
S=3+=3.5m
井点管所需埋置深度为:
H=++26÷
2×
1/10=5.8m=5.8m正好满足要求。
抽水设备根据总管长度选用一套,其布置位置如图所示。
基坑涌水量计算
根据地质勘察资料,该基坑按无压非完整井考虑,含水层有效深度H0按教材P34表计算:
Sˊ/(Sˊ+L)=4800/(4800+1000)=>
故HO=(Sˊ+L)=×
(+)=10.73m>
9.0m
取HO=9.0m
抽水影响半径R按公式()计算
R=(HOK)1/2=×
(9×
15)1/2=(m)
环状井点的假设半径X0按公式()计算:
X0=(F/л)1/2=[(26×
36)/л]1/2=(m)
基坑涌水量Q按公式()计算,此时式中的H应换成HO
Q=[(2HO-S)S]/(㏑R-㏑X0)=×
()=(m3/d)
井点管数量与间距计算
单根井点管出水量q按公式()计算
q=65лdlK1/3=65×
л×
151/3=(m3/d)
井点管的数量按公式()计算
nˊ=q=×
=67(根)
井点管间距按公式()计算:
Dˊ=L/n=124/67=(m)取D=1.6m
则n=L/D=124/=78(根)
④抽水设备的选用
因教材中无具体型号供选,建议选用干式真空泵,具体型号可根据施工单位已有的设备选用。
脚手架设计例题
计算例题:
一双排扣件式钢管脚手架,根据施工要求,搭设高度为50m,外侧立面采用竹笆半封闭(半封闭高度为1.1m)。
用于结构作业时为一层作业(即n1=1),用于装修作业时为2层同时作业(即n2=2)。
所在地区的基本风压值ω0=m2。
初选脚手架的设计参数为:
立杆纵距la=1.5m,立杆横距lb=1.2m,步距h=1.8m,连墙件为2步3跨设置,脚手板为冲压钢脚手板。
其它计算参数为:
立杆截面积A=489mm2;
立杆截面抵抗矩W=(×
103)mm3;
立杆回转半径i=15.8mm。
挡风面积An=×
+()×
=1.69m2;
相应的迎风面积
Aw=×
=2.7m2;
钢材抗压强度设计值fc=mm2,连墙件横距lw=4.5m;
连墙件竖距hw=3.6m。
荷载计算
恒载的标准值Gk
Gk=Hi(gk1+gk3)+n1lagk2
查“扣件式钢管脚手架的gk1值表”得gk1=m
查“作业层面材料自重计算基数gk2值表”得gk1=m
查“整体拉结和防护材料自重计算基数gk3值表”得gk1=m
则有:
a当取Hi=50m
用于结构作业时,Gk=50×
(+)+×
用于装修作业时,Gk=50×
(+)+2×
b取Hi=25m时
用于结构作业时,Gk=KN
用于装修作业时,Gk=
②活载(作业层施工荷载)的标准值Qk
Qk=n1laqk
查“作业层施工荷载计算基数qk值表”得qk=m(结构作业时)和qk=m(装饰作业时),则有:
用于结构作业时,Qk=×
用于装修作业时,Qk=2×
③风荷载的标准值ωk
Wk=laφωkωk=μsμZω0
φ=An/Aw==
查“脚手架风荷载体型系数μs值表”得μs=φ(按背靠建筑物为敞开情况计),
μs=;
由《建筑结构荷载规范》表6.2.1中查得μZ=(离地面5m)和μZ=(离地面25m)。
ωk=×
(或)×
=(或)KN/m2
Wk=×
(或)=(或)KN/m
脚手架整体稳定验算
确定材料强度附加分项系数rmˊ,
因组合风荷载,取rmˊ=
计算轴心力设计值Nˊ
Nˊ=(NGK+NQK)
式中NGK即Gk,NQK即QK,将Gk和QK的数值代入得到:
a验算底部截面
用于结构作业时,Nˊ=(+)=,
用于装修作业时,Nˊ=(+)=
b验算Hi=25m截面
用于结构作业时,Nˊ=(+)=
计算风荷载弯矩Mw
Mw=
式中qWK即Wk,h为步距,则:
a验算底部截面时
Mw=×
=·
m=60KN·
b验算Hi=25m截面时
Mw=×
=KN·
m=124KN·
确定稳定系数φ
查“扣件式钢管脚手架立杆的计算长度系数μ值表”(用插入法)得μ=,
λ=μh/i=×
=174,
查“Q235钢轴心受压构件的稳定系数φ值表”得φ=
验算稳定
Nˊ/ΦA+Mw/w≤fc/rmˊ
将fc和rmˊ的数值代入上式得到
Nˊ/ΦA+Mw/w≤mm2
将以上4种验算情况的数据分别代入上式进行验算,其结果列入下表:
验算
截面
使用
类别
φ
A
(mm2)
W
(mm3)
Nˊ
(KN)
Mw
(KN·
mm)
Nˊ/ΦA+Mw/w
验算结果
底
部
结构作业
489
103
60
不合格
装修作业
25m高处
124
合
格
验算结果分析和设计的调整
第一步分析:
对验算结果作总体判断,可得出以下结论:
a脚手架底面是危险截面且验算不合格,
b在脚手架底面的荷载作业效应中,由Nˊ引起的占﹪(结构作业)和﹪(装修作业),由Mw引起的仅占﹪(结构作业)和﹪(装修作业),且Nˊ的作用效应值分别为和,已超过脚手架的使用抗力限值。
因此,如不能降低搭设高度的话,则必须经过设计调整以降低Nˊ值。
②第二步分析:
对降低Nˊ的有效途径进行分析,从Gk的计算值中可以看出,围护材料的自重比较大,若改用塑料编织布半围护,则Gk的可减小值=×
50×
()=,可减少荷载效应,则即用于结构作业时,可达到稳定验算合格的要求。
而用于装修作业时,仍大于,为确保安全,在45m以上采用限制施工荷载不超过(通过限制上架人数和堆载进行严格控制),则又可减少荷载和相应的作用效应,则,从而确保安全,当高度降至45m以下时,由于其上的架子拆除,使相应的Nˊ减小,因而可按正常二层作业荷载进行。
设计题
600mm,长6000mm的矩形大梁,采用红松木模。
模板底楞木和顶撑间距选用0.85m,试校核该大梁的底模。
fw=10N/mm2(顺纹抗拉或抗压)fv=N/mm2(顺纹抗剪)
fm=13N/mm2(弯曲抗拉)
103MPa(弹性模量)γ=5KN/m3(重度)
钢筋砼重度γ=25KN/m3砼重度γ=24KN/m3
弯矩系数Km=剪力系数Kv=,
挠度系数Kw=
底模厚度为40mm,
τ=3V/2bh,
底模为m2
重点验算底模的抗弯承载力、抗剪强度、挠度是否符合要求:
荷载计算:
底模自重:
5×
=m
钢筋砼自重:
25×
振捣砼荷载:
木材荷载折减系数为则q=×
(++)
=m
抗弯承载力验算:
M=Kmql2=×
σ=M/W=6M/bh2=6×
106/250×
402=mm2<
fm=13N/mm2
符合要求
抗剪强度验算
V=KVql=×
剪应力τ=3V/2bh=3×
1000/2×
250×
40=mm2<
fv=N/mm2
符合要求
挠度验算
荷载不包括振捣砼荷载
则q=×
(+)=m
ω=KWql4/100EI=×
8504/(100×
9×
1000×
1/12×
403)
=1.72mm<
[ω]=850/400=2.13mm
故该大梁底模是稳定可靠的。
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