整理电梯井顶板模板扣件式计算书Word格式文档下载.docx

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0.22

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

模板支架高度（m）

29.1

立柱纵向间距la（mm）

1000

立柱横向间距lb（mm）

水平拉杆步距h（mm）

1500

立柱布置在混凝土板域中的位置

自定义

立柱距混凝土板短边的距离（mm）

325

立柱距混凝土板长边的距离（mm）

275

主梁布置方向

平行楼板长边

小梁间距（mm）

300

小梁距混凝土板短边的距离（mm）

125

小梁两端各悬挑长度（mm）

275，275

设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图（楼板长向）

模板设计剖面图（楼板宽向）

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

面板弹性模量E（N/mm2）

10000

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"

面板可按简支跨计算"

的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

1、强度验算

目前，获得人们的偏好、支付意愿或接受赔偿的意愿的途径主要有以下三类：

①从直接受到影响的物品的相关市场信息中获得；

②从其他事物中所蕴含的有关信息间接获得；

③通过直接调查个人的支付意愿或接受赔偿的意愿获得。

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×

h）+1.4×

0.7Q1k]×

b=0.9max[1.2×

（0.1+（1.1+24）×

0.12）+1.4×

2.5，1.35×

0.7×

2.5]×

1=6.51kN/m

（1）建设项目概况。

q2＝0.9×

1.2×

G1k×

b=0.9×

0.1×

1=0.11kN/m

四、安全预评价p＝0.9×

1.3×

Q1K=0.9×

1.4×

2.5＝3.15kN

2）应用环境质量标准时，应结合环境功能区和环境保护目标进行分级。

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×

0.32/8，0.11×

0.32/8+3.15×

0.3/4]=0.24kN·

m

1.环境的概念σ＝Mmax/W＝0.24×

106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2

安全评价的基本原则是具备国家规定资质的安全评价机构科学、公正和合法地自主开展安全评价。

满足要求！

2、挠度验算

q＝（G1k+（G3k+G2k）×

h）×

b=（0.1+（1.1+24）×

0.12）×

1=3.11kN/m

ν＝5ql4/（384EI）＝5×

3.11×

3004/（384×

10000×

281250）＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

五、小梁验算

小梁类型

价值=支付意愿=市场价格×

消费量+消费者剩余方钢管

小梁材料规格（mm）

②既包括天然的自然环境，也包括人工改造后的自然环境。

□80×

40×

2

安全评价的原理可归纳为四个基本原理，即相关性原理、类推原理、惯性原理和量变到质变原理。

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

C.环境影响报告书205

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

小梁弹性模量E（N/mm2）

206000

小梁截面抵抗矩W（cm3）

9.28

小梁截面惯性矩I（cm4）

37.13

因[B/lb]取整＝[2550/1000]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×

max[1.2×

（0.3+（1.1+24）×

2.5]×

0.3＝2.02kN/m

因此，q1静＝0.9×

1.2（G1k+（G3k+G2k）×

0.3＝1.07kN/m

q1活＝0.9×

Q1k×

2.5×

0.3＝0.94kN/m

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×

1.07×

12+0.125×

0.94×

12＝0.25kN·

0.3×

0.3＝0.1kN/m

p＝0.9×

Q1k=0.9×

2.5＝3.15kN/m

M2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×

12+0.203×

3.15×

1＝0.65kN·

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×

0.282/2，0.1×

0.282/2+3.15×

0.28]＝0.87kN·

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·

σ＝Mmax/W＝0.87×

106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、抗剪验算

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×

1+0.625×

1＝1.26kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×

1+0.688×

3.15＝2.23kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×

0.28，0.1×

0.28+3.15]＝3.18kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kN

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=3.18×

1000×

[40×

802-（40-4）×

762]/（8×

371300×

4）＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

3、挠度验算

q=（G1k+（G3k+G2k）×

b=（0.3+（24+1.1）×

0.3＝0.99kN/m

跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×

0.99×

10004/（100×

206000×

371300）＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm

悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.99×

2754/（8×

371300）＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格（mm）

Ф48×

3.2

可调托座内主梁根数

主梁弹性模量E（N/mm2）

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

主梁截面惯性矩I（cm4）

11.36

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.73

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

（0.5+（1.1+24）×

1.5，1.35×

1.5]×

0.3＝1.7kN/m

q1静＝0.9×

1.2（G1k+（G3k+G2k）×

0.3＝1.14kN/m

1.5×

0.3＝0.57kN/m

q2＝（G1k+（G3k+G2k）×

b=（0.5+（1.1+24）×

0.3=1.05kN/m

承载能力极限状态

按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×

1.7×

1＝2.56kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×

0.28＝0.47kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.56kN;

同理，R'

＝1.81kN，R'

'

＝1.81kN

正常使用极限状态

按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×

1.05×

1＝1.58kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×

0.28＝0.29kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.58kN;

＝1.12kN，R'

＝1.12kN

2、抗弯验算

计算简图如下：

主梁弯矩图（kN·

m）

Mmax＝0.83kN·

σ＝Mmax/W＝0.83×

106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2

3、抗剪验算

主梁剪力图（kN）

Vmax＝4.14kN

τmax＝2Vmax/A=2×

4.14×

1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

4、挠度验算

主梁变形图（mm）

νmax＝0.91mm

跨中νmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm

悬挑段νmax＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mm

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

剪刀撑设置

加强型

立杆顶部步距hd（mm）

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）

200

顶部立杆计算长度系数μ1

1.386

非顶部立杆计算长度系数μ2

1.755

钢管类型

立柱截面面积A（mm2）

450

立柱截面回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

1、长细比验算

顶部立杆段：

l01=kμ1（hd+2a）=1×

1.386×

（1500+2×

200）=2633.4mm

非顶部立杆段：

l02=kμ2h=1×

1.755×

1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

l01=kμ1（hd+2a）=1.291×

200）=3399.719mm

λ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16

Mw=0.92×

1.4ωklah2/10=0.92×

0.22×

1×

1.52/10＝0.06kN·

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×

1.4Σ（NQik+Mw/lb）]=0.9×

[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.12）+0.9×

1]×

1+0.92×

0.06/1＝4.99kN

f＝Nw/（φA）+Mw/W＝4989.46/（0.16×

450）+0.06×

106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2

（0.75+（24+1.1）×

0.06/1＝5.26kN

f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5259.46/（0.16×

106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.99kN≤[N]＝30kN

九、立柱地基基础验算

地基土类型

粘性土

地基承载力设计值fak（kPa）

70

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A（m2）

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝5.26/（1×

0.1）＝52.59kPa≤fak＝70kPa