8#楼模板工程专项施工方案Word格式文档下载.docx
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为保证模板工程的成型质量,本工程结构模板要求达到清水混凝土的质量标准。
主要部位配模方案表:
序号
工程部位
模板
支撑及加固体系
1
基础承台、井池及周边
砖胎模
详见《地下室土方开挖、砖胎模、垫层》专项施工方案
室内及地面以上柱、墙
九夹板散拼
由50×
100mm木方、φ48×
3.5mm钢管、φ12高强对拉螺栓、PVC套管及相应夹具等组成(人防墙不设PVC套管)。
2
室外地面以下剪力墙
3.5mm钢管、φ12止水对拉螺栓及相应夹具等组成。
3
梁板、楼梯
(封闭式楼梯)
100mm木方、可调节钢支撑、φ48×
3.5mm钢管、碗扣式脚手架组成以及φ12高强对拉螺栓组成。
4
梁、柱接头
九夹整板割锯形成
3.5mm钢管以及φ12高强对拉螺栓组成
1.2.3.模板采用材料
模板:
柱墙、梁板、楼梯采用915×
1825×
18优质双层涂膜胶合九层红板。
样板房位置模板采用915×
18优质双层涂膜胶合九层黑板。
木枋:
柱墙采用50×
100×
3000或4000枋材,在50宽面用平刨机刨平;
梁板、楼梯采用50×
2000普通枋材。
钢管、扣件:
钢管采用φ48×
3.5mm钢管、扣件采用一字扣、十字扣及旋转扣。
碗扣脚手架:
3.5mm钢管、横杆长550mm、750mm、850mm、950mm、1050mm等,按现场实际情况配置。
对拉螺栓:
在室外地面以下的剪力墙、结构边梁、地下室外墙、墙体采用φ12止水对拉螺杆;
其余柱、墙、梁采用M12高强对拉螺杆,其最大拉力达到57KN。
PVC塑料管件:
在所有对拉螺杆的两侧模板穿孔的塑料套管上加设PVC塑料胶杯以避免砼漏浆,对所有φ12高强对拉螺杆均加设φ14PVC塑料套管以利取出高强对拉螺杆进行周转使用(人防部分墙体不使用塑料套管),具体如下图:
1.2.4.模板技术要求
模板应选择平整度好、表面光滑、自身强度较高,能周转多次而不影响模板表面形状的模板材料。
模板的配设应有设计计算说明书。
复杂、特殊部位应有模板翻样大样图。
模板的配设应构造简单、装拆方便,便于钢筋的绑扎与安装,符合混凝土的浇筑与养护等工艺要求。
模板的接缝应严密,不得漏浆。
做好梁、板的标高控制工作,确保工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。
在模板支设时,应做好模板的放线定位工作,并应有专人进行技术复核,无误后方能开始支模。
模板表面应涂刷脱模剂,脱模剂应涂刷均匀。
模板的支撑及卡具应计算其强度,支撑及卡具的安装应牢固。
1.2.5.模板施工工艺
1.2.5.1.施工准备
对施工班组做详细的技术交底,对高支模等作专项计算。
钢筋等隐蔽工程检查合格后,由项目部通知后有关施工人员方可进行墙、梁、柱模板的封闭。
每个施工段内支模顺序是:
框支柱模板→框支梁底模板→楼板模板→框支梁侧模板→梁柱接头。
1.2.5.2.模板施工工艺流程
模板施工顺序为:
支架→柱、墙模板→梁模板→顶板模板→粱柱头模板。
其中各段施工工艺流程:
柱模:
放线→木模板→拼装第一块→拼装第二块→背枋条→连接螺栓→背钢管→调垂直及加固;
梁、板模:
轴线→水平线复核→搭设支架→支梁底模→支梁侧模→支顶板模→验收。
第2章模板设计、验算
2.1梁板墙模板
2.11单建部分柱模板
本工程单建部分框架柱的截面尺寸均为600*600,最大浇筑高度3850。
2.11.1柱模板设计
因单建部分柱截面尺寸为600*600,所以模板设计如下:
915×
18(宽×
长×
厚)九夹板;
内楞:
50×
100木方,每边4根;
外楞:
双排Φ48×
3mm焊接钢管,柱箍间距为500。
M12高强对拉螺栓:
竖向间距500,柱每边设二道对拉螺杆。
2.11.2柱模板计算书(按最大浇筑高度3.85m计算)
柱模板(设置对拉螺栓)计算书
一、工程属性
新浇混凝土柱名称
8楼单建框柱
新浇混凝土柱长边边长(mm)
600
新浇混凝土柱的计算高度(mm)
3850
新浇混凝土柱短边边长(mm)
二、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V(m/h)
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
3.85
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×
24×
2×
1×
1.15×
2.51/2,24×
3.85]=min[19.2,92.4]=19.2kN/m2
承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×
0.7Q3k]=0.9max[1.2×
19.2+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]=0.9max[25.84,27.88]=0.9×
27.88=25.09kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=19.2kN/m2
三、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
16
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
柱长边小梁根数
柱短边小梁根数
柱箍间距l1(mm)
500
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图,按三等跨连续梁验算
静载线荷载q1=0.9×
1.35bG4k=0.9×
1.35×
0.5×
19.2=11.66kN/m
活载线荷载q2=0.9×
1.4×
0.7bQ3k=0.9×
2=0.88kN/m
Mmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×
11.66×
0.22-0.117×
0.88×
0.22=-0.05kN·
m
σ=Mmax/W=0.05×
106/(1/6×
500×
162)=2.38N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
作用线荷载q=bS正=0.5×
19.2=9.6kN/m
ν=0.677ql4/(100EI)=0.68×
9.6×
2004/(100×
10000×
(1/12×
163))=0.06mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm
四、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁材质规格(mm)
100
小梁截面惯性矩I(cm4)
416.67
小梁截面抵抗矩W(cm3)
83.33
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
最低处柱箍离楼面距离(mm)
300
小梁上作用线荷载q=bS承=0.2×
25.09=5.02kN/m
小梁弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.23kN·
σ=Mmax/W=0.23×
106/83.33×
103=2.71N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
小梁上作用线荷载q=bS正=0.2×
19.2=3.84kN/m
面板变形图(mm)
ν=0.2mm≤[ν]=1.5mm
五、柱箍验算
柱箍类型
钢管
柱箍合并根数
柱箍材质规格(mm)
Ф48×
柱箍截面惯性矩I(cm4)
10.78
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
4.49
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
柱箍弹性模量E(N/mm2)
206000
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·
长边柱箍剪力图(kN)
M1=0.53kN·
m,N1=2.12kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·
短边柱箍剪力图(kN)
M2=0.53kN·
m,N2=2.12kN
M/Wn=0.53×
106/(4.49×
103)=117.42N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍变形图(mm)
ν1=1.3mm≤[ν]=l/400=2.08mm
ν2=1.3mm≤[ν]=l/400=2.08mm
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号
M12
轴向拉力设计值Ntb(kN)
12.9
扣件类型
3形12型
扣件容许荷载(kN)
12
N=2.12×
2=4.24kN≤Ntb=12.9kN
2=4.24kN≤12kN
2.12单建部分顶板模板
单建部分顶板板厚为350,最大支撑高度为3500.
2.12.1单建部分顶板模板设计
小梁:
100木方,间距为250mm;
主梁:
双排50×
100木方或双排Φ48×
3mm焊接钢管
模板支撑:
Φ48×
3mm碗扣架,纵横间距900*900,步矩1800。
2.12.2单建部分顶板模板计算书
板模板(碗扣式)计算书
新浇混凝土楼板名称
单建部分顶板
新浇混凝土楼板板厚(mm)
350
新浇混凝土楼板边长L(m)
5.3
新浇混凝土楼板边宽B(m)
4.9
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
立柱纵向间距la(mm)
900
立柱横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)
400
立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)
200
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
250
小梁距混凝土板短边的距离(mm)
25
小梁悬挑端计算长度(mm)
200,200
设计简图如下:
四、面板验算
模板类型
模板厚度(mm)
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
模板弹性模量E(N/mm2)
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
(0.1+(1.1+24)×
0.35)+1.4×
2.5,1.35×
(0.3+(1.1+24)×
2.5]×
1=13.24kN/m
q2=0.9×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.12kN/m
p=0.9×
Q1k=0.9×
2.5=2.2kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13.24×
0.252/8,0.12×
0.252/8+2.2×
0.25/4]=0.14kN·
m;
σ=Mmax/W=0.14×
106/37500=3.7N/mm2≤[f]=15N/mm2
q=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0.1+(1.1+24)×
0.35)×
1=8.88kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5×
8.88×
2504/(384×
281250)=0.16mm≤[ν]=l/400=250/400=0.62mm
五、小梁验算
方木
小梁材料规格(mm)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
因[B/lb]取整=[4900/900]取整=5,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为200mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
2.5]×
0.25=3.31kN/m
因此,q1静=0.9×
1.35(G1k+(G3k+G2k)×
0.25=2.76kN/m
q1活=0.9×
Q1k×
2.5×
0.25=0.55kN/m
M1=0.077q1静L2+0.1q1活L2=0.077×
2.76×
0.92+0.1×
0.55×
0.92=0.22kN·
0.3×
0.25=0.09kN/m
2.5=2.2kN/m
M2=-0.107q1静L2-0.181pL=-0.107×
0.92-0.181×
2.2×
0.9=0.6kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[3.31×
0.22/2,0.09×
0.22/2+2.2×
0.2]=0.44kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.22,0.6,0.44]=0.6kN·
σ=Mmax/W=0.6×
106/83330=7.18N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607×
0.9+0.62×
0.9=1.82kN
V2=0.607q2L+0.681p=0.607×
0.09×
0.9+0.681×
2.2=1.55kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[3.31×
0.2,0.09×
0.2+2.2]=2.22kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.82,1.55,2.22]=2.22kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
2.22×
1000/(2×
50)=0.67N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
b=(0.3+(24+1.1)×
0.25=2.27kN/m
跨中νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
2.27×
9004/(100×
9350×
4166700)=0.24mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
悬臂端νmax=qL4/(8EI)=2.27×
2004/(8×
4166700)=0.01mm≤[ν]=l1/400=200/400=0.5mm
六、主梁验算
主梁类型
主梁材料规格(mm)
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
因主梁2根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
1、小梁最大支座反力计算
Q1k=1.5kN/m2
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
(0.5+(1.1+24)×
1.5,1.35×
1.5]×
0.25=3.15kN/m
q1静=0.9×
(G1k+(G3k+G2k)×
0.25=2.82kN/m
b=0.9×
1.5×
0.25=0.33kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0.5+(1.1+24)×
0.25=2.32kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁,R'
max=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143×
2.82×
0.9+1.223×
0.33×
0.9=3.27kN
按悬臂梁,R1=3.15×
0.2=0.63kN
R=max[R'
max,R1]/2=1.63kN;
同理,R'
=0.9kN,R'
'
=0.9kN
正常使用极限状态
max=1.143q2L=1.143×
2.32×
0.9=2.39kN
按悬臂梁,R1=Rmaxl=2.39×
0.2=0.48kN
max,R1]/2=1.19kN;
=0.66kN,R'
=0.66kN
2、抗弯验算
计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
σ=Mmax/W=0.55×
106/83330=6.56N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
3.48×
50)=1.04N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
跨中νmax=0.22mm≤[ν]=900/400=2.25mm
悬挑段νmax=0.56mm≤[ν]=375/400=0.94mm
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)
λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150
查表得,φ=0.54
N=0.9×
(0.75+(24+1.1)×
1,1.35×
0.35)+0.7×
1]×
max[0.4+0.45,0.9]×
max[0.2+0.45,0.9]=10.1kN
f=N/(ΦA)=10098.29/(0.54×
424)=43.78N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知,可调托座受力N=10.1kN≤[N]=30kN
2.13单建部分梁模板
单建部分梁截面尺寸主要有500*800,最大跨度5.25m;
500*1000,最大跨度7.7m
2.13.1单建部分梁模板设计
模板:
18mm(宽长厚)九夹板
底部小梁:
100木方3根,平行于梁跨度方向设置;
底部主梁:
3mm焊
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