750厚柱帽计算书Word格式文档下载.docx
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当计算支架立柱及其他支承构造构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
根本风压ω0(kN/m2)
0.4
0.29
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
3.5
立柱纵向间距la(mm)
650
立柱横向间距lb(mm)
325
水平拉杆步距h(mm)
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
200
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
38
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距(mm)
250
小梁两端各悬挑长度(mm)
150,150
主梁两端各悬挑长度(mm)
0,0
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据?
5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
18×
18/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×
18/12=486000mm4
1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(1.1+24)×
0.75)+1.4×
2.5,1.35×
0.7×
2.5]×
1=25.2kN/m
q2=0.9×
1.35×
G1K×
b=0.9×
0.1×
1=0.12kN/m
p=0.9×
1.4×
Q1K=0.9×
2.5=2.2kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[25.2×
0.252/8,0.12×
0.252/8+2.2×
0.25/4]=0.2kN·
m
σ=Mmax/W=0.2×
106/54000=3.65N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0.1+(1.1+24)×
0.75)×
1=18.92kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5×
18.92×
2504/(384×
10000×
486000)=0.2mm≤[ν]=l/400=250/400=0.62mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
因[L/la]取整=[3000/650]取整=4,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为150mm,因此需进展最不利组合,计算简图如下:
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
max[1.2×
(0.3+(1.1+24)×
2.5]×
0.25=6.36kN/m
因此,q1静=0.9×
1.35(G1k+(G3k+G2k)×
0.25=5.81kN/m
q1活=0.9×
Q1k×
2.5×
0.25=0.55kN/m
M1=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
5.81×
0.652+0.121×
0.55×
0.652=0.29kN·
G1k×
0.3×
0.25=0.09kN/m
Q1k=0.9×
M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL]=max[0.077×
0.09×
0.652+0.21×
2.2×
0.65,0.107×
0.652+0.181×
0.65]=0.3kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[6.36×
0.152/2,0.09×
0.152/2+2.2×
0.15]=0.33kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.29,0.3,0.33]=0.33kN·
σ=Mmax/W=0.33×
106/64000=5.18N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607×
0.65+0.62×
0.65=2.51kN
V2=0.607q2L+0.681p=0.607×
0.65+0.681×
2.2=1.54kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[6.36×
0.15,0.09×
0.15+2.2]=2.22kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[2.51,1.54,2.22]=2.51kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
2.51×
1000/(2×
80×
60)=0.79N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
b=(0.3+(24+1.1)×
0.25=4.78kN/m
跨中νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
4.78×
6504/(100×
9350×
2560000)=0.23mm≤[ν]=l/400=650/400=1.62mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
3
可调托座主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k=1.5kN/m2
(0.5+(1.1+24)×
1.5,1.35×
1.5]×
0.25=6.2kN/m
q1静=0.9×
1.35(G1k+(G3k+G2k)×
0.25=5.87kN/m
1.5×
0.25=0.47kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)×
b=(0.5+(1.1+24)×
0.25=4.83kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁,Rmax=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143×
5.87×
0.65+1.223×
0.47×
0.65=4.74kN
按悬臂梁,R1=q1l=6.2×
0.15=0.93kN
R=max[Rmax,R1]=4.74kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁,Rmax=1.143q2L=1.143×
4.83×
0.65=3.59kN
按悬臂梁,R1=q2l=4.83×
0.15=0.72kN
R=max[Rmax,R1]=3.59kN;
2、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.27kN·
σ=Mmax/W=0.27×
106/4490=59.8N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=5.18kN
τmax=2Vmax/A=2×
5.18×
1000/424=24.43N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=0.05mm
νmax=0.05mm≤[ν]=1.62mm
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
?
JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值[f](N/mm2)
1、长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×
1.386×
(1500+2×
200)=2633.4mm
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1×
1.755×
1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×
200)=3041.577mm
λ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294,查表得,φ1=0.197
Mw=0.92×
1.4ωklah2/10=0.92×
0.29×
0.65×
1.82/10=0.07kN·
Nw=0.9[1.2ΣNGik+0.9×
1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×
[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.75)+0.9×
1]×
0.36+0.92×
0.07/0.32=5.42kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=5424.92/(0.2×
424)+0.07×
106/4490=80.27N/mm2≤[f]=205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1800=3648.645mm
λ2=l02/i=3648.645/15.9=229.475,查表得,φ2=0.139
(0.75+(24+1.1)×
0.07/0.32=5.49kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=5488.54/(0.14×
106/4490=108.45N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
按上节计算可知,扣件受力N=5.42kN≤Rc=kc×
12=1×
12=12kN
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- 750 厚柱帽 计算
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