施工方案抱箍法盖梁施工方案Word文档格式.docx
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骨架的宽及高
5
骨架的长
箍筋间距
0,—20
钢筋位置允许偏差附表2
检查项目
受力钢筋间距
两排以上排距
同排
梁、板、拱肋
基础、锚碇、墩台、柱
20
灌注桩
箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距
0,-20
钢筋骨架尺寸
长
宽、高或直径
弯起钢筋位置
保护层厚度
柱、梁、拱肋
基础、锚碇、墩台
板
3
模板、支架安装的允许偏差附表3
模板标高
基础
15
柱、墙和梁
墩台
模板内部尺寸
上部所有构件
5,0
30
轴线偏位
柱或墙
8
梁
装配式构件支承面的标高
+2,-5
模板相邻表面高低差
2
模板表面平整
预埋件中心位置
预留孔洞中心位置
预留孔洞截面内部尺寸
+10,0
支架拱架
纵轴线的平面位置
跨度的1/1000或30
曲线形拱架的标高
+20,-10
7砼浇注:
砼浇注前,应报请监理工程师检查模板各部位尺寸是否正确,接缝是否严密,支撑、拉杆是否稳固以及钢筋、预埋件位置等是否正确.模板内的杂物、积水、钢筋上的污垢应清理干净.以上各项全部符合设计要求后方可浇注砼.
砼拌合站集中拌合、砼罐车运输、吊车吊运砼入模.在入模前检查混凝土的坍落度及均匀性。
浇注顺序从与墩柱联接部位开始向两端分层且对称浇注,每层厚度不超过40cm,砼振捣以砼面停止下沉,并无明显气泡上升、表面平坦一致为宜(约30S~40S)。
在灌注上层砼时,要将振捣棒插入下层砼内不少于10cm。
砼振捣时严禁碰撞钢筋和模板,浇注砼时要留足够数量的砼试件。
混凝土必须一次浇注完成,浇注应连续进行,如因故间断时,间断时间应小于混凝土的初凝时间。
在浇注过程中或完成时,若混凝土表面泌水较多,需在不扰动混凝土的条件下采取措施将水排除。
继续浇注时,应查明原因,采取措施,减少泌水。
浇注完成后,混凝土顶面应修整抹平,待定浆后再抹第二遍并压光。
浇注期间,应设专人检查抱箍、支架、模板、钢筋及预埋件的稳固情况,当发现有松动、变形、移位时,应及时处理。
2.8养生:
砼初凝后,用土工布或塑料布覆盖洒水养生,养生期不小于7天,养生期内必须保证混凝土表面经常处于湿润状态.
9拆侧模:
当盖梁砼强度达到2.5MPa时,在不损坏棱角的情况下拆除侧模,侧模拆除后,立即用土工布或塑料布覆盖洒水养生。
10拆底模:
当盖梁砼强度达到设计强度80%以上时,拆除承重底模。
三、施工工艺框图
四、质量标准
1、混凝土所用的水泥、河砂、碎石、水、外加剂及混合材料的质量和规格必须符合有关规范的要求,按规定的配合比进行施工。
2、不得出现露筋和空洞现象。
3、混凝土表面平整、光洁、棱角线平直。
4、实测项目应符合下表中的要求.
序号
规定值或允许偏差
1
混凝土强度(MPa)
在合格标准内
断面尺寸(mm)
轴线偏位(mm)
4
顶面高程(mm)
支撑垫石预留位置(mm)
五、劳动力组织
1、主要工程技术及管理负责人
技术负责人:
杨新房现场技术负责人:
黄小龙
安全工程师:
李斌试验负责人:
张锦润
物资负责人:
柏林星质检工程师:
李斌
测量负责人:
李为儒施工队负责人:
娄丙柱、李永胜
2、施工人员配备
劳动力工种
人数
备注
砼工
持证上岗
电焊工
钢筋工
机械司机
模板工
6
电工
7
木工
六、机械设备
机械名称
规格型号
单位
数量
主要用途
搅拌站
0.5m3/盘
座
拌制混凝土
装载机
PL930
台
拌合站加料
发电机
备用
混凝土罐车
8m3
辆
混凝土运输
钢筋切断机
钢筋加工
钢筋弯曲机
钢筋电焊机
400AD
模板
套
9
插入式振捣器
50型插入式
个
混凝土振捣
汽车吊
20t
七、质量与安全保证措施
1、质量保证措施
(1)混凝土采用搅拌站集中拌制,混凝土罐车运送至现场,确保混凝土质量。
(2)混凝土振捣应指定专人负责震动,保证混凝土外美内实.
(3)混凝土浇注过程中,设专人检查抱箍、支架、模板,发现变形应及时纠正,确保结构外形美观.
(4)现场施工人员全程旁站,监督混凝土振捣过程,保证混凝土施工过程中不出现漏振、过振引起的蜂窝、麻面、水泡等混凝土缺陷。
2、安全保证措施
(1)盖梁施工属高空作业,在底模周围要搭设4cm厚的脚手板和1。
5m高的防落网,防止物件或人员坠落造成安全事故。
(2)施工人员在较高的盖梁上面施工必须戴安全帽和安全带.
(3)施工场地要有安全员巡视,发现隐患及时采取措施,避免安全事故的发生。
(4)施工现场必须悬挂安全警示标志,施工平台需设置栏杆,平台不能有探头板,作业人员必须系安全带。
(5)发现有不宜等高症,不得从事高空作业。
(6)严禁作业人员带酒作业。
(7)夜间施工必须有足够的照明设备,灯光应明亮。
(8)起重吊装应指派专人统一指挥,其中工要掌握作业的安全要求,其他人员要分工明确。
(9)吊装前必须严格检查其中设备各部件的可靠性和安全性,并进行试吊,作业中遇有停电或其他特殊情况,应将重物放下,不得悬于空中.
八、抱箍设计计算
1、抱箍设计
采用两块半圆弧型钢板(板厚t=8mm)制成,M24的高强螺栓连接,抱箍高50cm,采用16根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层10mm厚的橡胶垫,使用千斤顶将横梁架起,两根横梁采用16拉杆进行固定。
2、受力检算
2.1上部荷载计算
盖梁砼自重:
25。
7×
26=668.2KN
盖梁模板重:
4.5×
9.8=44.1KN
工字钢自重:
18×
2×
71.2×
9。
8÷
1000=25。
12KN
荷载总重:
668。
2+44。
1+25.12=737。
42KN
施工荷载:
按荷载总重的5%计
上部荷载总重:
Q=737。
42×
1。
05=774。
29KN
每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载,上部荷载通过45a工字钢传递给抱箍,按简支梁计算,抱箍受力为774。
29/2=387。
15KN
以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算,该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2.2抱箍受力检算
(1)螺栓数目计算
抱箍体需承受的竖向压力N=387。
15kN
抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生,查《路桥施工计算手册》第426页:
M24螺栓的允许承载力:
[NL]=Pμn/K
式中:
P—--高强螺栓的预拉力,取225kN;
μ-—-摩擦系数,取0。
3;
n—--传力接触面数目,取1;
K———安全系数,取1。
7。
则:
[NL]=225×
0。
3×
1/1。
7=39。
7kN
螺栓数目m计算:
m=N’/[NL]=387。
15/39.7=9。
8个,取计算截面上的螺栓数目m=10.而实际抱箍设计为16根M24高强螺栓,满足要求。
(2)螺栓轴向受拉计算
砼与钢之间设一层橡胶,按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算,
抱箍产生的压力Pb=N/μ=387.15kN/0.3=1290。
5kN由高强螺栓承担。
则:
N′=Pb=1290。
5kN
抱箍的压力由16条M24的高强螺栓的拉力产生.即每条螺栓拉力为
N1=N′/16=1290。
5kN/16=80.66kN
查《路桥施工计算手册》第427页高强螺栓轴心受拉应力σ=N1(1—0。
4n1/n)/A
式中:
N1-—-轴心力
n1———所有螺栓数目,取:
16个
n——所计算截面(最外列螺栓处)上高强螺栓数目
A—--高强螺栓截面积,A=4。
52cm2
σ=N1(1-0。
4n1/n)/A=80。
66×
(1-0。
4×
16/8)/4.52×
10—4
=35。
7MPa<[σ]=140MPa
故高强螺栓满足强度要求。
2。
3I36c工字钢检算
(1)荷载计算
施工荷载包括:
平台及盖梁模板自重,钢筋混凝土重量,施工人员及设备重量,灌注砼时振捣产生的冲击力等。
模板重n1=44。
1÷
13。
02=3。
39KN
钢筋混凝土重n2=1.4×
1.4×
26=51KN
工字钢自重n3=1.93KN
其余施工荷载为:
n4=(3。
39+51+1.93)×
0.05=2。
82KN
∑ni=n1+~+n4=59。
14KN/m
取1。
1系数q=59.14×
1.1=65。
06KN/m
(2)工字梁受力分析
工字钢取最不利受力组合状态进行分析,即跨中承受最大弯矩,工字钢受力计算模式见图5:
图5:
托架受力计算模式
每根工字钢跨中最大弯距:
Mmax=ql2/8=65.06×
7.062÷
2=202。
106N·
mm
每根工字钢最大剪力:
V=65.06×
7.062÷
2÷
2=114.9KN
I36C工字钢截面系数为:
E=2。
1×
105Mpa,WX=964cm3,Ix=17351cm4
(3)强度检算
①抗弯强度检算
Mx/γx·
Wnx=202。
106/1×
964×
103=210.3<f=215N/mm2
满足要求
②剪力验算
VSx/Ix·
tw=114.9×
103÷
(29.9×
10×
14)=27。
4N/mm2<fv=210N/mm2
检算合格。
③刚度验算
查规范挠度允许变形值为:
L/400=7。
602/400=1.9(cm)
A、按照剪支梁计算:
fmax=5QL4/384EIx=5×
65.06÷
7.6024/(384×
2.1×
105×
17351)=3.9cm>1。
9cm
验算不合格。
B、按照连续梁(如图所示)计算:
由2。
1可知,上部荷载总共为774.29KN,考虑安全系数为1。
1,所要承受的荷载为:
G=774.29×
1=851.72KN
钢筋混凝土占的荷载为:
6×
1=735.02KN
则如下图所示:
G3=851。
72-735.02=126.7KN
G1=735。
02-2×
150。
37=434。
28KN
则如图下图:
G2y=G2×
cosθ=150。
37×
946=142.25KN
G2y’=G2y×
cosθ=142。
25×
946=134。
57KN
则如下图:
则每根工字钢承受的荷载:
q1=71.23÷
2=35.62KN/m
q2=54.89÷
2=27。
45KN/m
按照图乘法计算跨中挠度为:
f端=(6×
L22/L12+3L23/L13-1)q2L2L13/24EI
=(6×
982/7.0622+3×
983/7。
0623-1)27。
45×
2.98×
0623/24×
17351×
10—8=9。
73×
10—3m<
19mm(满足要求)
施工时工字钢中部预留拱度9mm
2.4外接1。
0m10号槽钢强度进行验算
查钢结构规范知10号槽钢截面系数为:
105Mpa,WX=39.7cm3,Ix=198cm4tw=5。
3mm
按照最不利考虑,端头1m范围内的所有荷载全部加到10号槽钢上,由上图可知:
所以端头1m范围内钢筋混凝土体积:
按照棱台体积计算
S1=0。
1.46=1。
07m2
S2=1.07×
46=1.56m2
其余荷载按照混凝土的5%计,安全系数为1。
1,则总共荷载为:
G=1。
31×
26×
05×
1=39.34KN
则每根槽钢承担的荷载为:
G1=39。
34÷
2=19。
67KN=19。
67×
103N
剪力验算:
满足要求,验算合格。
56×
4.5cm方木强度验算
方木横向放置于盖梁底模下部,间距30cm,下面放置10槽钢,间距40cm,方木所能抵抗最大剪力为3。
5N/mm2
考虑最不利的位置应为跨中,由前面知顺盖梁方向每延米的荷载q=71.23KN/m,则方木承受的均部荷载为:
q1=71。
23×
(0。
3÷
1.46)=14。
64KN/m
方木上最大的剪力为:
应力为:
满足要求,验算合格。
2.6侧模拉杆拉力检算
1、力学模型
假定砼浇筑时的侧压力由拉杆承受,Pm为砼浇筑时的侧压力,T1、T2为拉杆承受的拉力,计算图式如图2-1所示。
2、荷载计算
砼浇筑时的侧压力:
Pm=Kγh
K—--外加剂影响系数,取1.2;
γ--—砼容重,取26kN/m3;
h—-—有效压头高度。
砼浇筑速度v按0。
3m/h,入模温度按5℃考虑。
则:
v/T=0。
3/5=0。
06》>
035
h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×
0.035=1。
09m
Pm=Kγh=1.2×
1.09=34。
05kPa
图2-1侧模支撑计算图式
砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
Pm=34.05+4=38。
盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑(即砼浇筑至盖梁顶时):
P=Pm×
(H—h)+Pm×
h/2=38。
37+38.05×
09/2=35kN
3、拉杆拉力验算
拉杆(φ16圆钢)间距0.7m,0.7m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受.则有:
σ=(T1+T2)/A=0.7P/2πr2
=0。
35/2π×
0.0082=60957。
40kPa=60.95MPa<
[σ]=160Mpa
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- 施工 方案 抱箍法盖梁