梁板模板门式脚手架施工方案完成Word格式文档下载.docx
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2层
二、施工准备工作
1、技术准备
组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸,编制施工图预算,重点对外壁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习,并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底,并做好文字记录。
2、物资准备
按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划,根据施工平面图的要求,组织好所需的材料、机具按计划进场,在指定地点,按规定方式进行储存、堆放,确保施工所需。
3、劳动组织准备
根据项目经理部架构,按照劳动需要量计划,组织劳动力进场,并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育,向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。
并建立、健全各项现场管理制度。
三、管理架构
本工程工期较短。
高支模施工属于关键工序,其施工难度较大,施工过程中的安全问题尤为重要,主要体现在模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面,为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程,特成立管理小组进行管理。
组长:
副组长:
组员:
四、梁模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。
计算的脚手架搭设高度为5.80米,门架型号采用MF1217,钢材采用Q235。
搭设尺寸为:
门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.93米,门架间距l=0.70米。
门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。
门架立杆采用φ42.0×
2.5mm钢管,立杆加强杆采用φ27.2×
1.9mm钢管。
门架跨度1.219m,梁底木方距离400.00mm。
梁底木方截面宽度100.00mm,高度100.00mm。
梁顶托采用木方100×
100。
1——立杆;
2——立杆加强杆;
3——横杆;
4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
图2模板支架示意图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为F=1.2×
25.50×
0.16×
1.00×
0.40=1.958kN。
(一)梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.50×
0.90×
0.40=9.180kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.34×
0.40×
(2×
0.90+0.30)/0.30=0.952kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q3=4.00×
0.40=1.600kN/m
经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×
(9.180+0.952)+1.4×
1.600=14.398kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=4.118kN
N2=4.118kN
经过计算得到最大弯矩M=2.055kN.m
经过计算得到最大支座F=4.118kN
经过计算得到最大变形V=3.220mm
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=166.667cm3;
I=833.333cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=2.055×
10^6/166667.00=12.331N/mm2
木方的抗弯计算强度12.331小于15.00N/mm^2,满足要求。
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
截面抗剪强度计算值T=3×
4118.000/(2×
100.00×
100.00)=0.618N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪计算强度0.618小于1.60N/mm^2,满足要求。
(3)木方挠度计算
最大变形v=3.220mm
木方的最大挠度3.220小于4.88mm,满足要求。
(二)梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。
托梁计算简图
经过计算得到最大弯矩M=1.438kN.m
经过计算得到最大支座F=13.281kN
经过计算得到最大变形V=2.253mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=166.667cm3;
截面惯性矩I=833.333cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=(1.438×
10^6/1.05)/(166666.67)=8.217N/mm2
顶托梁抗弯强度8.217小于15.00N/mm^2,满足要求。
(2)顶托梁挠度计算
最大变形v=2.253mm
顶托梁挠度2.253小于3.05mm,满足要求。
(三)门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:
配件名称
配件数量
配件重量
门架MF1217
3榀
0.205KN
交叉支撑
6
0.040×
6=0.24KN
水平架
1步1设
0.165×
1/1=0.17KN
连接棒
0.006×
6=0.036KN
锁臂
0.009×
6=0.054KN
合计
1.110KN
经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=1.110/1.930=0.575kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用φ26.8×
2.5mm钢管,按照1步1跨设置,每米高的钢管重计算:
tg
=(1.00×
1.93)/(0.70×
1.00)=2.757
2×
0.015×
(700.00×
1)/cosα/(1.00×
1.93)=0.032kN/m
水平加固杆采用φ26.8×
2.5mm钢管,按照1步1跨设置,每米高的钢管重为
0.015×
(0.70×
1.00)/(1.00×
1.93)=0.005kN/m
每跨内的直角扣件1个,旋转扣件4个,每米高的钢管重为
(1.00×
0.014+4.00×
0.014)/1.93=0.036kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m;
每米高的栏杆重量为0.01kN/m;
经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.103kN/m
经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.678kN/m。
2托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
经计算得到,托梁传递荷载为NQ=18.492kN。
(四)立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.678kN/m;
NQ——托梁传递荷载,NQ=18.492kN;
H——脚手架的搭设高度,H=5.80m。
经计算得到,N=1.2×
0.678×
5.80+18.492=23.213kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=23.213kN;
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到,
=0.390;
k——调整系数,k=1.17;
i——门架立杆的换算截面回转半径,i=1.51cm;
I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=7.05cm4;
h0——门架的高度,h0=1.93m;
I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=6.08cm4;
A1——门架立杆的净截面面积,A1=3.10cm2;
h1——门架加强杆的高度,h1=1.54m;
I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=1.22cm4;
A——一榀门架立杆的毛截面积,A=2A1=6.20cm2;
f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到,Nd=0.39×
620.000×
205/1000=49.620kN。
立杆的稳定性计算23.213小于49.620KN,满足要求。
五、楼板模板门式脚手架支撑计算书
计算的脚手架搭设高度为6.50米,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。
搭设尺寸为:
门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.95米,门架间距l=1.00米。
门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。
2.5mm钢管,立杆加强杆采用φ27.2×
1.9mm钢管。
门架跨度1.219m,梁底木方距离500.00mm。
梁底木方截面宽度100.00mm,高度100.00mm。
梁顶托采用φ48×
3.5。
(一)、楼板底木方的计算
木方按照简支梁计算,木方的截面力学参数为
1、荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
0.20×
0.50=2.550kN/m
q2=0.34×
0.50=0.170kN/m
(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m):
0.50=2.000kN/m
经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×
(2.550+0.170)+1.4×
2.000=6.064kN/m
木方计算简图
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.592kN
N2=2.354kN
N3=4.492kN
N4=4.492kN
N5=2.354KN
经过计算得到最大弯矩M=0.453kN.m
经过计算得到最大支座F=2.354kN
经过计算得到最大变形V=0.071mm
W=166.667cm3;
I=833.333cm4;
抗弯计算强度f=0.453×
10^6/166667.00=2.718N/mm2
木方的抗弯计算强度2.718小于13.00N/mm^2,满足要求。
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
(0.6×
6.064×
1.22)×
1000/(2×
100.00)=0.665N/mm2
木方的抗剪计算强度0.665小于1.60N/mm^2,满足要求。
最大变形v=0.071mm
木方的最大挠度0.071小于4.88mm,满足要求。
(二)、楼板底托梁的计算
均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。
托梁计算简图
经过计算得到最大弯矩M=0.575kN.m
经过计算得到最大支座F=5.312kN
经过计算得到最大变形V=1.419mm
截面抵抗矩W=10160.000cm3;
截面惯性矩I=243800.000cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=(0.575×
10^6/1.05)/(10160000.00)=0.054N/mm2
顶托梁抗弯强度0.054小于215.00N/mm^2,满足要求。
(2)顶托梁挠度计算
最大变形v=1.419mm
顶托梁挠度1.419小于3.05mm,满足要求。
(三)、门架荷载标准值
1、门架静荷载计算
3榀(不可改)
0.224KN
1.167KN
经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=1.167/1.950=0.598kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
1.95)/(1.00×
1.00)=1.950
(1000.00×
1.00)/cosα/(1.00×
1.95)=0.034kN/m
(1.00×
1.95)=0.008kN/m
0.014)/1.95=0.036kN/m
经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.108kN/m
经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.706kN/m。
2、托梁传递荷载
经计算得到,托梁传递荷载为NQ=7.668kN。
(四)、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.706kN/m;
NQ——托梁传递荷载,NQ=7.668kN;
H——脚手架的搭设高度,H=6.50m。
0.706×
6.50+7.668=13.174kN。
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=13.174kN;
其中
k——调整系数,k=1.13;
h0——门架的高度,h0=1.93m;
A——一榀门架立杆的毛截面面积,A=2A1=6.20cm2;
Nd调整系数为1.0。
经计算得到,Nd=0.39×
立杆的稳定性计算13.174小于49.620KN,满足要求。
六、主要项目施工技术措施
1.模板支架的构造要求:
a.板模板高支撑架可以根据设计荷载采用门式架支撑,间距大或次梁重时采用另加钢管支撑单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;
c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计:
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;
b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计:
a.当支撑架高度≥8m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置,四周和中部每10--15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计:
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计:
a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;
b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;
大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求:
a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
8、各处模板安装允许偏差,如下表:
序号
项目
允许偏差(㎜)
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±
3
柱、墙、梁截面尺寸
+4-5
4
层高垂直度
≤5m
≥5m
8
相邻两板表面高低差
表面平整度
9、模板的拆除:
1)、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定,其标准为:
(1)、跨度大于8m的板、梁,混凝土的强度须达到100%。
(2)、跨度小于8m的板、梁,混凝土的强度须达到75%。
(3)悬臂构件混凝土的强度须达到100%。
(4)、墙侧模的拆除,其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时,方可拆除。
2)、拆除侧墙模板时,应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件,然后拆除模板。
如模板与混凝土粘结较紧,可用木槌敲击模板使之松动,然后拉下,不得乱砸。
3)、拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有专人接应传递,按指定的地点堆放,并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂,以备待用。
七、技术质量保证措施
我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作,负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作,还对突发工程问题进行分析、处理,从而保证工程的施工技术质量。
基层施工人员配备熟练的技术工人,选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。
1、质量保证措施、细部处理方法
1)、墙模垂直度用可调上托加固和调整,可较好地控制和调整垂直度。
2)、拉通线全过程监控,一般拉上中下三道通线,支模安装后全面检查纠正,浇筑砼时随时校正,砼浇筑后一小时内再复查。
3)、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密,模板薄厚应一致,若相差大的应加垫片,施工中发现板缝过大应贴胶带纸。
4)、保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。
如一个开间铺2块大模板,中间可有意铺1条小模,拆模用铁撬先拆出这个小模,然后用木楔楔入,使模板与砼表面脱离,再用铁撬撬模。
拆墙模板时应先用木楔先楔入,使模板与砼表面脱离,再用铁撬撬模。
2、技术交底制度
1)、技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等,做到心中有数,施工有据。
2)、工程开工前,项目部技术部门根据设计文件、图纸编制“施工手册”向施工管理人员进行工程内容交底,“施工手册”内容包括工程分布、工程名称、工程数量、施工范围、技术标准、工期要求等内容。
3)、现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。
4)、交底制度以书面交底为主,交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求,并经第二人复核确认无误后,方可交付使用,交底资料应妥善保存备查。
3、质量、技术管理制度
1)、由公司技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案,突出本工程的难点、特殊部位,制定专项技术措施。
2)、对于
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