附录1梁模板计算书Word下载.docx
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0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)
1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
非自定义:
0.26
地基粗糙程度
A类(近海或湖岸区)
模板支架顶部距地面高度(m)
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.8
4.模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁板立柱不共用
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁底两侧立柱间距lb(mm)
600
步距h(mm)
1200
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a(mm)、l'
b(mm)
900、900
混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)
300
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)
700
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)
梁底增加立柱根数
梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)
每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)
200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)
梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)
设计简图如下:
平面图
立面图
5.面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
验算方式
简支梁
按简支梁计算:
截面抵抗矩:
W=bh2/6=400×
15×
15/6=15000mm3,截面惯性矩:
I=bh3/12=400×
15/12=112500mm4
q1=0.9×
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4ψcQ2k]×
b=0.9×
max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
1)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
0.4=13.147kN/m
q2=[1×
(G1k+(G2k+G3k)×
h)]×
b=[1×
1)]×
0.4=10.24kN/m
简图如下:
5.1抗弯验算
Mmax=0.125q1L2=0.125×
13.147×
0.22=0.066kN·
m
σ=Mmax/W=0.066×
106/15000=4.382N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
5.2挠度验算
νmax=5q2L4/(384EI)=5×
10.24×
2004/(384×
10000×
112500)=0.19mm≤[ν]=L/250=200/250=0.8mm
5.3支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax=1q1L=1×
0.2=2.629kN
标准值(正常使用极限状态)
R'
max=1q2L=1×
0.2=2.048kN
6.小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
50×
100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)
83.33
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
416.67
承载能力极限状态:
面板传递给小梁q1=2.629/0.4=6.574kN/m
小梁自重q2=0.9×
1.35×
(0.3-0.1)×
0.2=0.049kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×
max[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.18)+1.4×
2,1.35×
(0.7-0.4/2)/2×
0.2+0.9×
0.5×
(1-0.18)×
0.2=0.497kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×
正常使用极限状态:
面板传递给小梁q1=2.048/0.4=5.12kN/m
小梁自重q2=1×
0.2=0.04kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1×
0.5+1×
(24+1.1)×
0.18)×
0.2+1×
0.2=0.333kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×
计算简图如下:
承载能力极限状态
正常使用极限状态
6.1抗弯验算
小梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.31×
106/83330=3.714N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
6.2抗剪验算
小梁剪力图(kN)
Vmax=1.826kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
1.826×
1000/(2×
100)=0.548N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
6.3挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax=0.232mm≤[ν]=L/250=600/250=2.4mm
6.4支座反力计算
R1=1.826kN,R2=1.826kN
1=1.369kN,R'
2=1.369kN
7.主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Ф48×
3
主梁计算截面类型(mm)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
主梁受力不均匀系数
0.6
主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6
由上节可知P=max[R1,R2]×
0.6=1.096kN,P'
=max[R1'
,R2'
]×
0.6=0.821kN
主梁计算简图一
主梁计算简图二
7.1抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·
主梁弯矩图二(kN·
σ=Mmax/W=0.438×
106/4490=97.55N/mm2≤[f]=205N/mm2
7.2抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
Vmax=2.679kN
τmax=2Vmax/A=2×
2.679×
1000/424=12.637N/mm2≤[τ]=125N/mm2
7.3挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.465mm≤[ν]=L/250=900/250=3.6mm
悬臂端νmax=0.362mm≤[ν]=2l2/250=2×
300/250=2.4mm
7.4支座反力计算
图一:
Rmax=4.871kN
图二:
Rmax=4.384kN
用小梁的支座反力分别代入可得:
图一
立柱1:
R1=4.871kN,立柱2:
R2=4.871kN
图二
R1=4.384kN,立柱2:
R2=4.384kN
立柱所受主梁支座反力依次为:
立柱1:
P1=4.871/0.6=8.118kN,立柱2:
P2=4.871/0.6=8.118kN
8.可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
可调托座最大受力N=max[P1,P2]=8.118kN≤[N]=30kN
9.立柱验算
钢管截面类型(mm)
钢管计算截面类型(mm)
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值[f](N/mm2)
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
9.1长细比验算
l0=h=1200mm
λ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.75
9.2风荷载计算
Mw=0.9×
φc×
1.4×
ωk×
la×
h2/10=0.9×
0.9×
0.26×
1.22/10=0.038kN·
9.3稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,荷载设计值q1有所不同:
1)面板验算
[1.2×
0.4=11.966kN/m
2)小梁验算
F1=0.9×
(0.1+(24+1.1)×
1]×
1.2×
0.2=0.416kN
F2=0.9×
q1=5.983kN/m
q2=0.043kN/m
同上四~六计算过程,可得:
P1=7.221kN,P2=7.221kN
立柱最大受力Nw=max[P1,P2]+0.9×
0.15×
(5.5-1)+Mw/lb=max[7.221,7.221]+0.729+0.038/0.6=8.014kN
f=N/(φA)+Mw/W=8014.167/(0.75×
424)+0.038×
106/4490=33.665N/mm2≤[f]=205N/mm2
10.立柱地基基础计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7:
支架高宽比不应大于3
H/B=5.5/15=0.367≤3
满足要求,不需要进行抗倾覆验算!
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