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├冠梁高度(m)
0.500
└水平侧向刚度(MN/m)
30.000
放坡级数
1
超载个数
支护结构上的水平集中力
[放坡信息]
坡号
台宽(m)
坡高(m)
坡度系数
1.000
[超载信息]
超载
类型
超载值
作用深度
作用宽度
距坑边距
形式
长度
序号
(kPa,kN/m)
(m)
80.000
10.000
条形
---
[附加水平力信息]
水平力
作用类型
水平力值
是否参与
(kN)
倾覆稳定
整体稳定
[土层信息]
土层数
4
坑内加固土
否
内侧降水最终深度(m)
20.000
外侧水位深度(m)
内侧水位是否随开挖过程变化
内侧水位距开挖面距离(m)
弹性计算方法按土层指定
ㄨ
弹性法计算方法
m法
基坑外侧土压力计算方法
主动
[土层参数]
层号
土类名称
层厚
重度
浮重度
粘聚力
内摩擦角
(kN/m3)
(kPa)
(度)
素填土
1.40
18.0
26.00
21.00
2
粉土
4.40
19.0
18.10
29.30
3
粘性土
4.70
31.50
19.30
卵石
6.50
1.00
40.00
与锚固体摩
水土
计算方法
m,c,K值
抗剪强度
擦阻力(kPa)
水下(kPa)
水下(度)
35.0
3.92
60.0
10.00
200.0
[支锚信息]
支锚道数
支锚
支锚类型
水平间距
竖向间距
入射角
总长
锚固段
道号
(°
)
长度(m)
锚杆
3.000
15.00
22.00
20.00
13.00
预加力
支锚刚度
锚固体
工况
锚固力
材料抗力
(MN/m)
直径(mm)
号
调整系数
150.00
30.00
150
2~
200.00
4~
6~
[土压力模型及系数调整]
弹性法土压力模型:
经典法土压力模型:
土类
水压力
外侧土压力
内侧土压力
名称
调整系数1
调整系数2
最大值(kPa)
合算
0.000
10000.000
分算
[工况信息]
深度
开挖
3.500
加撑
1.锚杆
6.500
2.锚杆
5
9.500
6
3.锚杆
7
[设计结果]
[结构计算]
各工况:
内力位移包络图:
地表沉降图:
[冠梁选筋结果]
钢筋级别
选筋
As1
HRB335
2D20
As2
As3
D8@200
[环梁选筋结果]
HPB300
1d16
[截面计算]
钢筋类型对应关系:
d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500
[截面参数]
桩是否均匀配筋
是
混凝土保护层厚度(mm)
50
桩的纵筋级别
桩的螺旋箍筋级别
桩的螺旋箍筋间距(mm)
200
弯矩折减系数
0.85
剪力折减系数
荷载分项系数
1.25
配筋分段数
一段
各分段长度(m)
15.50
[内力取值]
段
内力类型
弹性法
经典法
内力
计算值
设计值
实用值
基坑内侧最大弯矩(kN.m)
389.75
171.32
455.52
基坑外侧最大弯矩(kN.m)
164.37
299.38
192.10
最大剪力(kN)
238.62
200.92
328.10
选筋类型
级别
钢筋
实配[计算]面积
实配值
(mm2或mm2/m)
纵筋
12D25
4835[4798]
箍筋
1047[795]
加强箍筋
D16@2000
154
[整体稳定验算]
计算方法:
瑞典条分法
应力状态:
总应力法
条分法中的土条宽度:
0.40m
滑裂面数据
整体稳定安全系数Ks=2.131
圆弧半径(m)R=16.350
圆心坐标X(m)X=-4.517
圆心坐标Y(m)Y=9.461
[抗倾覆稳定性验算]
抗倾覆安全系数:
Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力
决定;
对于锚杆或锚索,支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意:
锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1:
序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)
1锚杆0.0000.000
2锚杆0.0000.000
3锚杆0.0000.000
Ks=5.508>
=1.250,满足规范要求。
工况2:
1锚杆125.000265.072
Ks=5.833>
工况3:
Ks=3.227>
工况4:
2锚杆125.000337.486
Ks=3.480>
工况5:
Ks=1.671>
工况6:
3锚杆125.000765.763
Ks=1.852>
工况7:
Ks=1.399>
----------------------------------------------
安全系数最小的工况号:
工况7。
最小安全Ks=1.399>
[抗隆起验算]
1)从支护底部开始,逐层验算抗隆起稳定性,结果如下:
支护底部,验算抗隆起:
Ks=19.274≥1.800,抗隆起稳定性满足。
2)坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算,结果如下:
Ks=2.201≥2.200,坑底抗隆起稳定性满足。
[嵌固深度计算]
嵌固深度计算参数:
嵌固深度考虑内支撑作用
嵌固深度计算过程:
按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度:
圆心(-4.481,9.156),半径=11.560m,对应的安全系数Ks=1.365≥1.350
嵌固深度计算值h0=1.500m
嵌固深度采用值ld=6.000m
当前嵌固深度为:
1.500m。
依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,
多点支护结构嵌固深度ld不宜小于0.2h。
嵌固深度取为:
2.100m。
[嵌固段基坑内侧土反力验算]
工况1:
Ps=467.530≤Ep=10879.910,土反力满足要求。
工况2:
Ps=409.433≤Ep=10879.910,土反力满足要求。
工况3:
Ps=693.010≤Ep=6964.799,土反力满足要求。
工况4:
Ps=641.455≤Ep=6964.799,土反力满足要求。
工况5:
Ps=710.334≤Ep=3568.850,土反力满足要求。
工况6:
Ps=669.329≤Ep=3568.850,土反力满足要求。
工况7:
Ps=625.618≤Ep=2557.321,土反力满足要求。
式中:
Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力(kN);
Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力(kN)。
B-B支护剖面计算书
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