型钢悬挑脚手架扣件式计算书Word格式.docx
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脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
地区
安徽淮南市凤台县
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
1.132
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
0.938,0.65
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.319,0.221
计算简图:
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
(0.033+Gkjb×
la/(n+1))+1.4×
Gk×
la/(n+1)=1.2×
(0.033+0.35×
1.2/(2+1))+1.4×
3×
1.2/(2+1)=1.888kN/m
正常使用极限状态
q'
=(0.033+Gkjb×
la/(n+1))+Gk×
la/(n+1)=(0.033+0.35×
1.2/(2+1))+3×
1.2/(2+1)=1.373kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8,qa12/2]=max[1.888×
0.852/8,1.888×
0.152/2]=0.171kN·
m
σ=Mmax/W=0.171×
106/4490=37.975N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=max[5q'
lb4/(384EI),q'
a14/(8EI)]=max[5×
1.373×
8504/(384×
206000×
107800),1.373×
1504/(8×
107800)]=0.42mm
νmax=0.42mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[850/150,10]=5.667mm
3、支座反力计算
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.888×
(0.85+0.15)2/(2×
0.85)=1.111kN
Rmax'
=q'
(lb+a1)2/(2lb)=1.373×
0.85)=0.808kN
四、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=1.111kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=0.808kN
=0.033kN/m
弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.361×
106/4490=80.424N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图(mm)
νmax=1.223mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1200/150,10]=8mm
Rmax=2.571kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算:
横向水平杆:
Rmax=1.111kN≤Rc=0.9×
8=7.2kN
纵向水平杆:
Rmax=2.571kN≤Rc=0.9×
六、荷载计算
脚手架架体高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+(lb+a1)×
n/2×
0.033/h)×
H=(0.12+(0.85+0.15)×
2/2×
0.033/1.8)×
19.8=2.742kN
单内立杆:
NG1k=2.742kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=(H/h+1)×
la×
(lb+a1)×
Gkjb×
1/1/2=(19.8/1.8+1)×
1.2×
(0.85+0.15)×
0.35×
1/1/2=2.52kN
1/1表示脚手板1步1设
NG2k1=2.52kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=(H/h+1)×
Gkdb×
1/1=(19.8/1.8+1)×
0.17×
1/1=2.448kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
19.8=0.238kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.52+2.448+0.238=5.206kN
NG2k=NG2k1=2.52kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×
(njj×
Gkjj)/2=1.2×
(1×
3)/2=1.8kN
内立杆:
NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
(2.742+5.206)+0.9×
1.8=11.805kN
(2.742+2.52)+0.9×
1.8=8.583kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.811≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.8=3.118m
长细比λ=l0/i=3.118×
103/15.9=196.132
查《规范》表A得,φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'
=NG1k+NG2k+NQ1k=2.742+5.206+1.8=9.748kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×
(2.742+5.206)+1.4×
1.8=12.057kN
σ=N/(φA)=12057.48/(0.188×
424)=151.263N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
(2.742+5.206)+0.9×
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.221×
1.82/10=0.108kN·
σ=N/(φA)+Mw/W=11805.48/(0.188×
424)+108265.248/4490=172.214N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
3.5
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
15.8
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
连墙件与扣件连接方式
双扣件
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
0.319×
1.8×
1.2=5.788kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975,查《规范》表A.0.6得,φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.788+3)×
103/(0.896×
489)=20.057N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=5.788+3=8.788kN≤0.9×
12=10.8kN
悬挑梁验算
一、基本参数
主梁离地高度(m)
15
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距(mm)
1200
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
1250
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
100
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
1600
梁/楼板混凝土强度等级
C30
二、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离(mm)
支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)
支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)
是否参与计算
上拉
1150
3300
1050
否
下撑
1160
作用点号
各排立杆传至梁上荷载标准值F'
(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁间距la(mm)
9.75
12.06
300
附图如下:
平面图
三、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A(cm2)
26.1
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
1130
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
141
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.205
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁允许挠度[ν](mm)
1/250
荷载标准值:
=gk=0.205=0.205kN/m
第1排:
F'
1=F1'
/nz=9.75/1=9.75kN
第2排:
2=F2'
荷载设计值:
gk=1.2×
0.205=0.246kN/m
F1=F1/nz=12.06/1=12.06kN
F2=F2/nz=12.06/1=12.06kN
1、强度验算
σmax=Mmax/W=17.679×
106/141000=125.384N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=24.427×
1000×
[88×
1602-(88-6)×
140.22]/(8×
11300000×
6)=28.868N/mm2
τmax=28.868N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
νmax=6.713mm≤[ν]=2×
lx/250=2×
1250/250=10mm
4、支座反力计算
R1=-10.853kN,R2=35.674kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力:
N=[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度:
σmax=Mmax/(γW)+N/A=17.679×
106/(1.05×
141×
103)+0×
103/2610=119.414N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
受弯构件整体稳定性分析:
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得,φb=2
由于φb大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb值为0.93。
σ=Mmax/(φbWx)=17.679×
106/(0.929×
103)=134.967N/mm2≤[f]=215N/mm2
五、锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力:
N/2=5.426kN
压环钢筋验算:
σ=N/(4A)=N/πd2=10.853×
103/(3.14×
162)=13.494N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
65=55.25N/mm2
注:
[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度
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