A2O工艺的设计计算Word格式.docx

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XR=10000mg/L

③.污泥回流比

R=50%

④.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）

X

RXR

0.5

100003333.3mg/L

R

10.5

⑤.TN去除率

TN0

TNe

100%

30.915100%51.5%

⑥.内回流倍数

0.515

0.1062106.2%

2

四、A/O曝气池计算

完美整理

V

QS0

73500270

42525.4m3

42526m3

NX

0.143333.3

②.反应水力总停留时间

42526

t

0.58d13.92h14h

Q73500

③.各段水力停留时间和容积

厌氧：

缺氧：

好氧＝1：

1：

4

厌氧池停留时间t

14

2.33h，池容V

7087.7m3；

6

缺氧池停留时间t

好氧池停留时间t

9.34h，池容V

28350.6m3。

④.校核氮磷负荷

好氧段TN负荷为：

Q

7350030.9

0.024kgTN/kgMLSSd

V3

3333

28350.

厌氧段TP负荷为：

Q

TP0

73500

0.017kgTN/kgMLSSd

XV133337087.7

①剩余污泥量：

X,（kg/d）

XPXPs

式中：

PXYQS0SeKdVXv

Ps（TSSTSSe）Q50%

取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率Kd0.05，代入公式得：

PX0.5735000.30.010.050.425263.30.75

=5395kg/d

PS0.30.17350050%10657.5kg/d

则：

XPXPs539510657.516052.5kg/d

湿污泥量：

设污泥含水率P=99.2%

则剩余污泥量为：

Qs

W

16052.5

2006.6kg/d83.6m3/h

（1

P）

100%（10.992）

1000

⑤.反应池主要尺寸

反应池总容积：

V=42526m3

设反应池2组，单组池容积：

V单=V

21263m3

有效水深5m，则：

S

单=V单/5=4252.6m2

取超高为1.0m，则反应池总高H

5.0

1.06.0m

生化池廊道设置：

设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。

廊道宽

10m。

则每条廊道长度为

4252.6

L

70.88m，取71m

bn

尺寸校核

71

7.1，b

b

h

5

查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间

可见长、宽、深皆符合要求

五、反应池进、出水系统计算

1）进水管

单组反应池进水管设计流量

Qmax

0.85

m3

/

s

Q1

0.425

管道流速v1.0m/s

管道过水断面面积A

Q1/v

0.425/1.0

0.425m2

4A4

0.74m

管径d

取进水管管径DN800mm

2）回流污泥管

单组反应池回流污泥管设计流量

QRRQ1

0.4250.425m3/s

设管道流速

v1

0.85m/s

管道过水断面积

A

Q5

0.5m2

v

管径

4A40.5

d0.80m

取出水管管径DN800mm

3）出水管

单组反应池出水管设计流量

Q0.85m3/s

设管道流速v10.8m/s

0.851.06m2

0.8

4A41.06

d1.16m

取出水管管径DN1200mm

六、曝气系统设计计算

1.需氧量计算

碳化需氧量：

D1

Se

1.42PX

735000.27

0.1

1e0.235

e0.235

1.42539519122.74kgO2/d

硝化需氧量：

D2

4.6QN0

Ne

4.612.4%

PX

4.6

735000.0309

0.01

12.4%

5395

3684.7kgO2/d

反硝化需氧量：

D32.8NT2.86735000.03090.014204.2kgO2/d

总需氧量：

AORD1D2D319122.743684.74202.418603.24kgO2/d775.14kgO2/h

最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则：

AORmax1.4AOR1.4775.141085.2kgO2/h26044.5kgO2/d

去除1kgBOD5的需氧量为：

AOR26044.5

1.36kgO2/kgBOD5

QS0Se735000.240.01

2.标准需氧量

采用鼓风曝气，微孔曝气器。

曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度

4.3m，氧转移效率EA=20%，计算温度T=25℃，将实际需氧量AOR换算成标准状

态下的需氧量SOR。

AORCsb（20）

SOR

CL

1.024T20

CsmT

——气压调整系数，

=所在地区实际气压

/1.013×

105，取值为1

CL——曝气池内平均溶解氧，取

CL=2mg/L

取0.85，0.95

查表得20C和25C时，水中饱和溶解氧值为：

CS（20）9.17mg/L；

CS（30）8.38mg/L

空气扩散器出口处的绝对压力

P

1.013

105

9800H

9800

4.3

1.434

105Pa

空气离开曝气池池面时，氧的百分比

Ot

21（1EA）

21（1

0.20）

7921

100%17.54%

79

21（1EA）

（10.20）

曝气池混合液中平均氧饱和度

Pb

17.54

Csb（25）CS（25）2.066105

42

7.63

2.066

9.316mg/L

最大时需氧量为

SORmax

26044.5

9.17

1518.0kgO2/h

0.95

9.316

1.02425

20

好氧反应池最大时供气量为

1518.0

GSmax

0.30.20

25300m/h

0.3EA

3.所需空气压力

p（h1h2h3h4h）9.81（0.24.30.40.5）9.8153.0kPa

式中h1h20.2m——供风管到沿程与局部阻力之和

h34.3m——曝气器淹没水头

h40.4m——曝气器阻力

h0.5m——富裕水头

4.曝气器数量计算

按供氧能力计算所需曝气器数量：

5616个

5421.4个，为分布均匀，取

qc

20.14

采用MT215型薄膜盘式微孔空气曝气器，动力充氧效率7.0kgO2/kwh，工

作水深4.3m，在供风量

1-3m

（×

个）时，曝气器氧利用率

EA=20%，充氧能

力qc

0.14kgO2/（h×

个）,则：

5.供风管道计算

供风干管采用树状布置

流量为

QS

Gsmax

25300m3/h12650m3/h3.5m3/s

设流速v10m/s

则管径

4QS

43.5

d

0.66m

取干管管径DN800mm

单侧供气（向两侧廊道供气）支管

QS11Gsmax3162.5m3/h0.88m3/s

则管径为：

4Qs1

0.88

0.33m

取支管管径为DN400mm

双侧供气（向单廊道供气）支管

QS2

Gsmax

6325m3/h1.76m3/s

4Qs2

41.76

0.47m

取支管管径为DN600mm

七、设备选择

1.厌氧池设备选择（以单组反应池计算）

厌氧池内设QJB/12-621/3-480推流式潜水搅拌机4台，功率5kW，混合

全部污水所需功率为：

5×

4=20kW。

2.缺氧池设备选择（以单组反应池计算）

缺氧池内设QJB/12-621/3-480推流式潜水搅拌机4台，功率5kW，混合

3.混合液回流设备

（1）.混合液回流泵

混合液回流比RN

106%

混合液回流量

QR

RNQ

1.06

3062.5

3246.25m3/h

设混合液回流泵房

2座，每座泵房内设

3台潜污泵（2用一备）

则单泵流量为：

QR1

3246.5

811.56m3/h

采用300QW900-8-30型潜水排污泵，扬程为8m，功率为30kW，转速为

960r/min。

（2）.混合液回流管

回流混合液由出水井流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首

端。

混合液回流管设计流量

QNRNQ3246.25m3/h0.90m3/s

泵房进水管设计流速采用v0.8m/s

QN

0.9

1.13m2

4A41.13

d1.20m

取泵房进水管管径DN1200mm

同理，泵房出水管设计流量为

Q0.90m3/s

泵房进水管设计流速采用v1.0m/s

0.9m2

1.0

4A

40.9

1.15m

4.鼓风机选择

25300m

/h

421.7m/min

因此，鼓风机选择L83WD-980二叶罗茨鼓风机2用1备，该鼓风机进口流量

为216m3/min，转速980r/min，升压9.8kpa，轴功率40.5kW，配套电机型号为

Y280S-6，电机功率45kW，主机重量为5530kg。