板桩支护计算悬臂计算书Word格式文档下载.docx
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10
黏土
17.8
14.43
9.72
20
粉土
1.7
19.8
6.89
30.39
22
粉质黏土
3.3
19.6
14.31
15.54
8
21.1
16.22
4、荷载参数
类型
荷载q(kpa)
距支护边缘的水平距离a(m)
垂直基坑边的分布宽度b(m)
平行基坑边的分布长度l(m)
作用深度d(m)
矩形局部荷载
10.7
14
5、计算系数
结构重要性系数γ0
0.9
综合分项系数γF
嵌固稳定安全系数Ke
1.2
圆弧滑动稳定安全系数Ks
1.25
总体示意图
土压力分布示意图
附加荷载布置图
二、根据实际嵌固深度计算支护桩稳定性
1、主动土压力计算
1)主动土压力系数
Ka1=tan2(45°
-φ1/2)=tan2(45-10/2)=0.704;
Ka2=tan2(45°
-φ2/2)=tan2(45-10/2)=0.704;
Ka3=tan2(45°
-φ3/2)=tan2(45-10/2)=0.704;
Ka4=tan2(45°
-φ4/2)=tan2(45-9.72/2)=0.711;
Ka5=tan2(45°
-φ5/2)=tan2(45-30.39/2)=0.328;
Ka6=tan2(45°
-φ6/2)=tan2(45-15.54/2)=0.577;
2)土压力、地下水产生的水平荷载
第1层土:
0-0m
H1'
=[∑γ0h0+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γi=[0+0]/18=0m
Pak1上=γ1H1'
Ka1-2c1Ka10.5=18×
0×
0.704-2×
12×
0.7040.5=-20.138kN/m2
Pak1下=γ1(h1+H1'
)Ka1-2c1Ka10.5=18×
(0+0)×
第2层土:
0-2.5m
H2'
=[∑γ1h1+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γi=[0+0]/18=0m
Pak2上=γ2H2'
Ka2-2c2Ka20.5=18×
Pak2下=γ2(h2+H2'
)Ka2-2c2Ka20.5=18×
(2.5+0)×
0.7040.5=11.546kN/m2
第3层土:
2.5-4m
H3'
=[∑γ2h2+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γsati=[45+0]/18=2.5m
Pak3上=γsat3H3'
Ka3-2c3Ka30.5=18×
2.5×
Pak3下=γsat3(h3+H3'
)Ka3-2c3Ka30.5=18×
(1.5+2.5)×
0.7040.5=30.556kN/m2
第4层土:
4-8m
H4'
=[∑γ3h3+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γsati=[72+0]/20=3.6m
Pak4上=γsat4H4'
Ka4-2c4Ka40.5=20×
3.6×
0.711-2×
14.43×
0.7110.5=26.863kN/m2
Pak4下=γsat4(h4+H4'
)Ka4-2c4Ka40.5=20×
(4+3.6)×
0.7110.5=83.752kN/m2
第5层土:
8-9.7m
H5'
=[∑γ4h4+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γsati=[152+0]/22=6.909m
Pak5上=γsat5H5'
Ka5-2c5Ka50.5=22×
6.909×
0.328-2×
6.89×
0.3280.5=41.981kN/m2
Pak5下=γsat5(h5+H5'
)Ka5-2c5Ka50.5=22×
(1.7+6.909)×
0.3280.5=54.253kN/m2
第6层土:
9.7-12m
H6'
=[∑γ5h5+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γsati=[189.4+0]/22=8.609m
Pak6上=γsat6H6'
Ka6-2c6Ka60.5=22×
8.609×
0.577-2×
14.31×
0.5770.5=87.612kN/m2
Pak6下=γsat6(h6+H6'
)Ka6-2c6Ka60.5=22×
(2.3+8.609)×
0.5770.5=116.828kN/m2
3)水平荷载
临界深度:
Z0=2.5-Pak2下h2/(Pak2上+Pak2下)=2.5-11.546×
2.5/(20.138+11.546)=1.589m;
第1层土
Eak1=0kN;
第2层土
Eak2=0.5Pak2下(2.5-Z0)ba=0.5×
11.546×
(2.5-1.589)×
1=5.259kN;
aa2=(2.5-Z0)/3+∑h3=(2.5-1.589)/3+9.5=9.804m;
第3层土
Eak3=h3(Pak3上+Pak3下)ba/2=1.5×
(11.546+30.556)×
1/2=31.576kN;
aa3=h3(2Pak3上+Pak3下)/(3Pak3上+3Pak3下)+∑h4=1.5×
(2×
11.546+30.556)/(3×
11.546+3×
30.556)+8=8.637m;
第4层土
Eak4=h4(Pak4上+Pak4下)ba/2=4×
(26.863+83.752)×
1/2=221.229kN;
aa4=h4(2Pak4上+Pak4下)/(3Pak4上+3Pak4下)+∑h5=4×
26.863+83.752)/(3×
26.863+3×
83.752)+4=5.657m;
第5层土
Eak5=h5(Pak5上+Pak5下)ba/2=1.7×
(41.981+54.253)×
1/2=81.799kN;
aa5=h5(2Pak5上+Pak5下)/(3Pak5上+3Pak5下)+∑h6=1.7×
41.981+54.253)/(3×
41.981+3×
54.253)+2.3=3.114m;
第6层土
Eak6=h6(Pak6上+Pak6下)ba/2=2.3×
(87.612+116.828)×
1/2=235.106kN;
aa6=h6(2Pak6上+Pak6下)/(3Pak6上+3Pak6下)=2.3×
87.612+116.828)/(3×
87.612+3×
116.828)=1.095m;
土压力合力:
Eak=ΣEaki=0+5.259+31.576+221.229+81.799+235.106=574.969kN;
合力作用点:
aa=Σ(aaiEaki)/Eak=(0×
0+9.804×
5.259+8.637×
31.576+5.657×
221.229+3.114×
81.799+1.095×
235.106)/574.969=3.632m;
2、被动土压力计算
1)被动土压力系数
Kp1=tan2(45°
+φ1/2)=tan2(45+9.72/2)=1.406;
Kp2=tan2(45°
+φ2/2)=tan2(45+9.72/2)=1.406;
Kp3=tan2(45°
+φ3/2)=tan2(45+30.39/2)=3.048;
Kp4=tan2(45°
+φ4/2)=tan2(45+15.54/2)=1.732;
5-6.5m
=[∑γ0h0]/γi=[0]/17.8=0m
Ppk1上=γ1H1'
Kp1+2c1Kp10.5=17.8×
1.406+2×
1.4060.5=34.224kN/m2
Ppk1下=γ1(h1+H1'
)Kp1+2c1Kp10.5=17.8×
(1.5+0)×
1.4060.5=71.771kN/m2
6.5-8m
=[∑γ1h1]/γsati=[26.7]/20=1.335m
Ppk2上=γsat2H2'
Kp2+2c2Kp20.5=20×
1.335×
Ppk2下=γsat2(h2+H2'
)Kp2+2c2Kp20.5=20×
(1.5+1.335)×
1.4060.5=113.959kN/m2
=[∑γ2h2]/γsati=[56.7]/22=2.577m
Ppk3上=γsat3H3'
Kp3+2c3Kp30.5=22×
2.577×
3.048+2×
3.0480.5=196.857kN/m2
Ppk3下=γsat3(h3+H3'
)Kp3+2c3Kp30.5=22×
(1.7+2.577)×
3.0480.5=310.838kN/m2
=[∑γ3h3]/γsati=[94.1]/22=4.277m
Ppk4上=γsat4H4'
Kp4+2c4Kp40.5=22×
4.277×
1.732+2×
1.7320.5=200.637kN/m2
Ppk4下=γsat4(h4+H4'
)Kp4+2c4Kp40.5=22×
(2.3+4.277)×
1.7320.5=288.272kN/m2
Epk1=bah1(Ppk1上+Ppk1下)/2=1×
1.5×
(34.224+71.771)/2=79.496kN;
ap1=h1(2Ppk1上+Ppk1下)/(3Ppk1上+3Ppk1下)+∑h2=1.5×
34.224+71.771)/(3×
34.224+3×
71.771)+5.5=6.161m;
Epk2=bah2(Ppk2上+Ppk2下)/2=1×
(71.771+113.959)/2=139.297kN;
ap2=h2(2Ppk2上+Ppk2下)/(3Ppk2上+3Ppk2下)+∑h3=1.5×
71.771+113.959)/(3×
71.771+3×
113.959)+4=4.693m;
Epk3=bah3(Ppk3上+Ppk3下)/2=1×
1.7×
(196.857+310.838)/2=431.541kN;
ap3=h3(2Ppk3上+Ppk3下)/(3Ppk3上+3Ppk3下)+∑h4=1.7×
196.857+310.838)/(3×
196.857+3×
310.838)+2.3=3.086m;
Epk4=bah4(Ppk4上+Ppk4下)/2=1×
2.3×
(200.637+288.272)/2=562.245kN;
ap4=h4(2Ppk4上+Ppk4下)/(3Ppk4上+3Ppk4下)=2.3×
200.637+288.272)/(3×
200.637+3×
288.272)=1.081m;
Epk=ΣEpki=79.496+139.297+431.541+562.245=1212.579kN;
ap=Σ(apiEpki)/Epk=(6.161×
79.496+4.693×
139.297+3.086×
431.541+1.081×
562.245)/1212.579=2.543m;
3、嵌固稳定性验算
参考《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,第4.2.1条
被动土压力合力到桩底的距离ap1=ap=2.543m
主动土压力合力到桩底的距离aa1=aa=3.632m
Epkap1/(Eakaa1)=1212.579×
2.543/(574.969×
3.632)=1.477≥Ke=1.2
满足要求!
4、整体滑动稳定性验算
圆弧滑动条分法示意图
Ksi=∑{cjlj+[(qjbj+ΔGj)cosθj-μjlj]tanφj}/∑(qjbj+ΔGj)sinθ
cj、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°
);
bj──第j土条的宽度(m);
θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°
lj──第j土条的滑弧段长度(m),取lj=bj/cosθj;
qj──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa);
ΔGj──第j土条的自重(kN),按天然重度计算;
uj──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa),采用落底式截水帷幕时,对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土,在基坑外侧,可取uj=γwhwaj,在基坑内侧,可取uj=γwhwpj;
滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土,取uj=0;
γw──地下水重度(kN/m3);
hwaj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m);
hwpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m);
min{Ks1,Ks2,……,Ksi,……}=1.266≥Ks=1.25
三、确定支护桩最小嵌固深度,并分析各工况下支护桩受力
工况1:
开挖至基坑底部,开挖深度为5m
1、计算嵌固深度确定
要使板桩保持稳定,当前开挖工况下嵌固深度需满足主动土压力造成的弯矩、基坑内侧被动土压力造成的弯矩总和平衡,即ΣM=0;
同时需满足《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012第4.2.7条,对悬臂式支护结构,嵌固深度不小于0.8倍的开挖深度。
根据以上条件,通过试算法得到,计算嵌固深度为t=4.92m。
4.92m深度以下土压力计算时不考虑。
考虑嵌固稳定安全系数1.2后,并满足规范最小嵌固深度要求,当前开挖工况支护桩实际嵌固深度7m≥max(1.2×
4.92,0.8×
5)=5.904m
当前工况支护桩嵌固深度满足要求!
2、当前工况下计算嵌固深度范围内的土压力计算
参考《规范》JGJ120-2012,计算支护桩结构时,只考虑弯矩平衡点以上部分(即:
计算锚固深度范围内)的土压力,所以当前工况下只显示锚固深度为4.92m范围的土压力。
1)主动土压力计算
①主动土压力系数
②土压力、地下水产生的水平荷载
9.7-9.92m
(0.22+8.609)×
0.5770.5=90.406kN/m2
2)被动土压力计算
①被动土压力系数
(0.22+4.277)×
1.7320.5=209.02kN/m2
3、支护桩受力分析
由于支护桩中心距ba为1m
则单根支护桩各位置主动土压力线荷载为:
qak=Pak×
ba;
单根支护桩各位置被动土压力线荷载为:
qpk=Ppk×
支护桩计算简图如下:
工况1支护桩计算简图
弯矩图(kN·
m)
Mk=280.115kN·
m
剪力图(kN)
Vk=335.95kN
四、支护桩计算
1、支护桩材料参数
钢桩型号
50a号工字钢
钢桩放置方式
翼缘板平行基坑边
惯性矩I(cm4)
46500
截面抵抗矩W(cm3)
1860
钢材的弹性模量E(N/mm2)
206000
钢材的抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
钢材的抗剪强度设计值τ(N/mm2)
125
材料截面塑性发展系数γ
1.05
2、强度设计值确定
Mk=max(280.115)=280.115kN·
M=γ0γFMk=0.9×
0.9×
280.115=226.893kN·
Vk=max(335.95)=335.95kN·
V=γ0γFVk=0.9×
335.95=272.12kN
3、材料的强度计算
1)支护桩强度计算
σmax=M/(γW)=226.893×
106/(1.05×
1860×
103)=116.177N/mm2≤[f]=205N/mm2
S=bh2/8
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