二层高支模H6m脚手架安全计算书Word文件下载.docx
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Wm=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合:
q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+QDK)b=1.2(0.2+(24+1.1)120/1000)1+1.4(2+1.350.5)1=7.599kN/m由永久荷载控制的组合:
q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7(Qk+QDK)b=1.35(0.2+(24+1.1)120/1000)1+1.40.7(2+1.350.5)1=6.958kN/m取最不利组合得:
q=maxq1,q2=max(7.599,6.958)=7.599kN/m(图4)面板计算简图1、强度验算、强度验算(图5)面板弯矩图Mmax=0.085kNm=0Mmax/W=10.085106/24000=3.562N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.2+(24+1.1)120/1000)1=3.212kN/m(图6)挠度计算受力简图(图7)挠度图=0.205mm=300/400=0.75mm四、次楞验算四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况,另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
由可变荷载控制的组合:
q1=1.2(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.4(Qk+QDK)a=1.2(0.2+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.4(2+1.350.5)300/1000=2.28kN/m由永久荷载控制的组合:
q2=1.35(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.40.7(Qk+QDK)a=1.35(0.2+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.7(2+1.350.5)300/1000=2.087kN/m取最不利组合得:
q=maxq1,q2=max(2.28,2.087)=2.28kN/m(图8)次楞计算简图1、强度验算、强度验算(图9)次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.176kNm=0Mmax/W=10.176106/(83.333103)=2.107N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算、抗剪验算(图10)次楞剪力图(kN)Vmax=1.17kNmax=0VmaxS/(Ib0)=11.1710362.5103/(416.667104510)=0.351N/mm2=2N/mm23、挠度验算、挠度验算挠度验算荷载统计,qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.2+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.964kN/m(图11)挠度计算受力简图(图12)次楞变形图(mm)max=0.085mm=0.91000/400=2.25mm4、支座反力、支座反力根据力学求解计算可得:
Rmax=2.196kNRkmax=0.928kN五、主楞验算五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况,另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力,另外还需考虑主楞自重,主楞自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为:
g=1.2gk=1.238.4/1000=0.046kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下:
(图13)主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下:
(图14)主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算、抗弯验算(图15)主楞弯矩图(kNm)Mmax=0.589kNm=0Mmax/W=10.589106/(85.3331000)=6.905N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算、抗剪验算(图16)主楞剪力图(kN)Vmax=4.091kNmax=0QmaxS/(Ib0)=14.091100064103/(341.333104810)=0.959N/mm2=2N/mm23、挠度验算、挠度验算(图17)主楞变形图(mm)max=0.3mm=0.9103/400=2.25mm4、支座反力计算、支座反力计算立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力,故:
Rzmax=7.121kN六、立杆验算六、立杆验算1、长细比验算、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h1+2a)=11.301(1.2+2500/1000)=2.862ml02=k2h1=12.2921.2=2.75m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.862,2.75)=2.862m=l0/i=2.8621000/(1.5810)=181.152=2102、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算(顶部立杆段顶部立杆段)1=l01/i=2.8621000/(1.5810)=181.152根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.218根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210)中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载,并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合:
N1=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.1)1200.001)0.90.9+1.4(2+1.350.5)0.90.9=6.156kN由永久荷载控制的组合:
N2=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.1)1200.001)0.90.9+1.40.7(2+1.350.5)0.90.9=5.636kNN=max(N1,N2)=max(6.156,5.636)=6.156kN0N/(A)=16.1561000/(0.218(4.89100)=57.824N/mm2f=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算(非顶部立杆段非顶部立杆段)2=l02/i=2.751000/(1.5810)=174.076根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.235由可变控制的组合:
N3=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.2Hgk+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.1)1200.001)0.90.9+1.213.880.172+1.4(2+1.350.5)0.90.9=9.02kN由永久荷载控制的组合:
N4=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.35Hgk+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.1)1200.001)0.90.9+1.3513.880.172+1.40.7(2+1.350.5)0.90.9=8.859kNN=max(N3,N4)=max(9.02,8.859)=9.02kN0N/(A)=19.021000/(0.235(4.89100)=78.572N/mm2f=205N/mm2满足要求七、可调托座验算七、可调托座验算按上节计算可知,可调托座受力N=7.121kNN=30kN满足要求
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