最新地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算Word格式.docx

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钢管强度折减系数：

剪刀撑：

加强型

荷载参数

支撑架用途：

混凝土结构脚手架

模板自重（kN/m2）：

混凝土和钢筋自重（kN/m3）：

25.10

楼板现浇厚度D（m）0.20

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.50

风荷载参数

基本风压W0（kPa）：

0.50

风荷载体型系数μs：

0.126

风荷载高度变化系数μz：

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为4.3m，

立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×

100mm，间距300mm，

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用100×

100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图楼板支撑架立面简图

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×

（25.10×

0.20+0.30）+1.40×

2.50=9.884kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×

25.10×

0.20+0.7×

1.40×

2.50=9.227kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为φ48×

3.0。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.100×

0.200×

1.000+0.300×

1.000=5.320kN/m

活荷载标准值q2=（0.000+2.500）×

1.000=2.500kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×

1.80×

1.80/6=54.00cm3；

I=100.00×

1.80/12=48.60cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<

[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×

（1.20×

5.320+1.40×

2.500）×

0.300×

0.300=0.089kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.089×

1000×

1000/54000=1.647N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）抗剪计算

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.600×

5.320+1.4×

0.300=1.779kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

1779.0/（2×

1000.000×

18.000）=0.148N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<

[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

5.320×

3004/（100×

6000×

486000）=0.100mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.100×

0.300=1.506kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.300×

0.300=0.090kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（2.500+0.000）×

0.300=0.750kN/m

静荷载q1=1.20×

1.506+1.20×

0.090=1.915kN/m

活荷载q2=1.40×

0.750=1.050kN/m

计算单元内的木方集中力为（1.050+1.915）×

1.000=2.965kN

2.木方的计算

按照两跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=2.965/1.000=2.965kN/m

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×

2.97×

1.00×

1.00=0.371kN.m

最大剪力Q=0.625×

1.000×

2.965=1.853kN

最大支座力N=1.25×

2.965=3.707kN

木方的截面力学参数为

W=5.00×

10.00×

10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×

10.00/12=416.67cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.371×

106/83333.3=4.45N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.625ql

截面抗剪强度必须满足:

截面抗剪强度计算值T=3×

1853/（2×

50×

100）=0.556N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）

得到q=1.596kN/m

最大变形v=0.521ql4/100EI=0.521×

1.596×

1000.04/（100×

9000.00×

4166667.0）=0.222mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=3.707kN

均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=1.479kN.m

经过计算得到最大支座F=15.658kN

经过计算得到最大变形V=0.491mm

顶托梁的截面力学参数为

W=10.00×

10.00/6=166.67cm3；

I=10.00×

10.00/12=833.33cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=1.479×

106/166666.7=8.87N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁抗剪计算

5975/（2×

100×

100）=0.896N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

（3）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.491mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

四、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.135×

4.250=0.574kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.300×

1.000=0.300kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.100×

1.000=5.020kN

经计算得到，静荷载标准值NG=（NG1+NG2+NG3）=5.894kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.500+0.000）×

1.000=2.500kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.57kN

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.60

A——立杆净截面面积（cm2）；

A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=4.49

σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：

l0=ku1（h+2a）

（1）

非顶部立杆段：

l0=ku2h

（2）

k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155；

u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.30m；

顶部立杆段：

a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.132m；

λ=3132/16.0=196.336,φ=0.188

σ=10176/（0.188×

423.9）=127.911N/mm2

a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.243m；

λ=3243/16.0=203.302,φ=0.175

σ=10176/（0.175×

423.9）=136.909N/mm2

依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=130.910N/mm2,立杆的稳定性计算σ<

非顶部立杆段：

u2=1.808,l0=3.132m；

λ=3132/16.0=196.386,φ=0.188

σ=10572/（0.188×

423.9）=132.900N/mm2,立杆的稳定性计算σ<

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9

MW=0.9×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=uz×

us×

w0=0.500×

0.126=0.063kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，1.00m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×

1.4×

0.063×

1.500×

1.500/10=0.018kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=1.200×

5.563+1.400×

2.500+0.9×

1.400×

0.018/1.000=10.198kN

非顶部立杆Nw=1.200×

5.894+1.400×

0.018/1.000=10.595kN

σ=10198/（0.188×

423.9）+18000/4491=132.171N/mm2

σ=10198/（0.175×

423.9）+18000/4491=141.188N/mm2

依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=135.177N/mm2,立杆的稳定性计算σ<

σ=10595/（0.188×

423.9）+18000/4491=137.160N/mm2,立杆的稳定性计算σ<

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

模板支撑架计算满足要求！