碎石桩复合地基液化判别的工程方式Word格式.docx
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但是在实际工程中如何判别碎石桩复合地基桩间土的液化可能性仍然是一个没有很好解决的问题。
文献1利用seed提出的碎石桩复合地基排水方程,分析了复合地基的振动孔隙水压力,郑建国2通过现场试验并考虑排水和桩体效应,提出了修正标准贯入击数的方法,何广讷3在此基础上对其进行了修正,方磊4在前人工作的基础上提出了适用于碎石桩复合地基的修正seed简化法。
本文在现有的研究的基础上,提出了考虑碎石桩体排水效应和桩体应力集中效应的瑞利波法复合地基液化判别。
2天然地基液化的判别目前在实际工程中对天然地基液化的判别方法主要归为两大类:
一类是根据标准贯入试验建立的判别方法,如现行的建筑抗震规范gb50011-21;
另一类是根据场地土的剪切波速或者瑞利波速度判别。
规范法建筑抗震设计规范(gb50011-2001)给出了天然地基液化判别标准贯入试验法:
在地面以下15m深度范围内,液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算:
(1)在地面下1520米范围内,液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算:
(2)式中液化判别标准贯入锤击数临界值;
液化判别标准贯入锤击数基准值;
饱和土标准贯入点深度(m);
粘粒含量百分率,当小于3或为砂土时,应采纳3。
瑞利波速度液化判别法近十年来瑞利波勘探技术在国、内外得到广泛的应用。
瑞利波速度vr与剪切波速度vs具有如下的关系:
(3)式中,为介质的泊松比。
一般土层的泊松比=,因此有如下关系:
(4)标准贯入击数n与瑞利波速度的关系:
(5)将式(5)代入式
(1)、
(2)中得到:
(6)(7)式中计算的临界瑞利波速度瑞利波测点的深度常数其它参数同上3碎石桩复合地基的液化判别碎石桩具有应力集中作用和排水作用,在实际地震中证实了碎石桩复合地基抗液化有效性。
国、内外研究者采用数值分析的方法对这方面的问题进行了很多的研究。
桩体应力集中作用由于碎石桩桩体的剪切模量比桩间土剪切模量大,在水平动剪应力作用下,桩间土分担的剪应力减小,从而将影响地震孔隙水压力的产生。
按照复合地基理论中的变形协调性原则,地基在承受应力时,桩身和桩间土上的应力比可以近似按刚度比分配,即:
(10)因此,可以推导出:
(11)式中,别离为桩身和桩间土的剪应力;
应力比。
面积置换率桩体应力集中作用的修正系数为:
(12)天然地基经碎石桩加固后,桩间土得到振密和挤密,标贯击数与天然地基相比得到很大的提高,因此,桩间土或复合地基的临界标准贯入锤击数可按下式计算22:
(13)式中加固后复合地基的标准贯入锤击数桩间土加固后的标准贯入锤击数(未经杆长修正)桩土应力比,一样为24面积置换率桩体的排水作用碎石桩复合地基的排水作用是随着置换率和地震烈度的增大而加大。
在实际工程中,碎石桩的置换率一般为m=,地震烈度为79度。
文献3给出碎石桩的排水作用系数为:
(14)式中i为判别场地的地震烈度。
4瑞利波速度判别法本文在天然地基瑞利波法判别液化的基础上综合考虑复合地基的挤密、振密桩体效应和排水效用,给出了复合地基液化判别式:
(15)式中计算的复合地基临界瑞利波速度;
分项系数,桩体效应折减系数,瑞利波测点的深度地下水位深度复合地基瑞利波速度基准值。
5工程实例某建筑工程场地位于vii度设防区,采用振冲碎石桩对地基进行了加固处理,场地地层由上之下分别为:
杂填土厚度约,细砂,厚度,存在液化现象,以下为粗砂和砾砂。
地下水位于地表下。
碎石桩桩径为,桩长大于,桩间距为。
碎石桩处理前、后标贯击数见图1,处理前、后的瑞利波速度见图2。
从图1和图2可以看出:
加固处理前标贯击数n值和瑞利波速度较低,以内存在液化现象,加固处理后标贯击数n值和瑞利波速度增值较大,但是用天然地基液化判别式
(1)、(6)进行判别,以内仍然存在液化现象。
考虑桩体的应力集中作用和排水作用后用式(15)进行判别,那么不存在液化现象。
6结语本文利用瑞利波速度在天然地基液化判别的基础上考虑碎石桩桩体的应力集中作用和排水作用给出了碎石桩复合地基液化的判别的工程方法。
参考文献1徐志英.用砾石排水桩抗地震液化的砂基孔压计算j.地震工程与工程振动,1992,12(4)88922郑建国.碎石桩复合地基液化判别方法的探讨j.工程勘察,1999,
(2):
583何光讷,振冲碎石桩复合地基液化势的判别,辽宁工程结构,东北大学出版社,20004方磊,许明军.碎石桩处理液化地基效果评价,地震工程与工程震动,2006,26
(1)5王宁伟,复合地基理论及工程应用,中国地震局工程力学研究所博士学位论文2006
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