卸料平台方案落地式和悬挑式含计算构图.docx
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卸料平台方案落地式和悬挑式含计算构图
南京工业大学江浦校区学生宿舍6-11#宿舍楼
卸
料
平
台
施
工
组
织
方
案
编制人:
审核人:
审批人:
江苏欧凯建设集团有限公司
南京工业大学江浦校区学生宿舍6-11#宿舍楼
二0一二年七月
第一章、编制依据
第二章、工程概况
第三章、卸料平台选型
第四章、卸料平台的加工及制作
第五章、卸料平台的安装要求
第六章、卸料平台安装的安全措施
第七章、悬挑卸料平台计算书
1、编制依据
1.1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质[2009]87号文)
建筑工程安全监督业务手册
相关施工设计图纸等。
1.2、工程所涉及的主要的国家或行业规范、标准、规程、法规、图集,地方标准、法规。
参见下表:
类别
名称
编号或文号
国标
建筑结构荷载规范
GB50009-2001
建筑结构可靠度设计统一标准
GB50068-2001
钢结构工程施工质量验收规范
GB50205-2001
行标
建筑施工现场安全检查标准
JGJ59-99
建筑高处作业安全技术规范
JGJ80-91
建筑机械使用安全技术规程
JGJ33-2001
施工现场临时用电安全技术规程
JGJ46-88
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130-2001
地标
江苏省及南京市关于建设工程管理系列规定的文件
1.3、企业ISO9002质量体系标准、OHSAS18000职业健康安全管理体系标准、ISO14000环境管理体系标准
2、工程概况
江苏欧凯建设集团有限公司承担南京工业大学江浦校区学生宿舍6-11#宿舍楼工程的施工任务,宿舍楼为5F的多层建筑物。
根据施工现场生产组织及工期计划需要,现场已配备塔吊3台,以满足材料垂直运输的需要。
目前外架搭设高度即将到顶,砌体已具备施工的条件,物料提升机即将进场安装。
3、卸料平台选型
结构满堂脚手架均为Φ48钢管脚手架,模板为18mm厚木夹板,为了满足结构施工期间周转材料吊装周转需要,拟采用搭设吊装平台及安装卸料平台的方式,以保证下部结构砼达到强度后,拆除的满堂架、模板等周转材料的吊运。
具体选型情况如下:
部位
1~3F
3F以上
备注
形式
搭设落地平台
型钢悬挑卸料平台
方法
通过在外架外侧搭设吊装平台(钢管搭设,满铺竹笆),将2F、3F拆除的周转材料转运至平台上,然后吊运至顶部结构施工部位。
通过按专项方案安装的卸料平台,将下部楼层已拆除的周转材料转运至平台上,然后吊运至顶部结构施工部位。
4、卸料平台的加工及制作
3F以上卸料平台采用型钢加工、制作,加工、制作图纸见本方案后附图1~4;卸料平台计算书见本方案后《卸料平台计算书》。
5、卸料平台的安装要求
卸料平台安装将结合现场塔吊布置及建筑物外墙预留窗洞口的实际情况,现场确定,其定位及拉结方法见本方案后附图5~6。
主要安装要点如下:
(1)钢平台主梁的搁置点必须搁置在结构边梁的上方,且保证卸料平台的限位槽钢紧贴梁侧边;钢丝绳上部拉结点必须拉于建筑物钢筋砼柱上,卸料平台及外架完全分离且不得及脚手架连接或相影响。
(2)钢平台主梁搁置点的端部,预留Φ16圆孔,待卸料平台定位后,安装Φ14膨胀螺栓限制卸料平台外移。
(3)钢丝绳及钢平台的水平夹角尽量调整在45~60o之间。
(4)吊运平台时应使用卡环,不得使吊钩直接钩挂平台吊环。
(5)钢平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,采用其他方式时卡头的的卡子不得少于3个,建筑物锐角利口及钢丝绳接触处应衬软垫物,钢平台外口略高于内口。
6、卸料平台安装的安全措施
(1)钢平台左右两侧设置固定的防护栏杆和密目安全网,施工过程中不得随意拆除。
(2)搭设脚手架时应预留钢平台位置;平台两侧脚手架的立杆应用双立杆加强。
(3)卸料平台上一次不得堆置超过最大起吊量700Kg的材料,即6米长钢管每堆不得超过30根,915*1800九层板每堆不得超过30张,50*100木枋每堆不得超过0.5立方,且应做到随堆随吊。
(4)卸料平台安装过程中,在卸料平台安装范围的下方地面处,应设安全警示标志及划定限入区域,阻止人员进入。
(5)在卸料平台上转运材料时,应有专人指挥,材料起吊开始时,应稳定起吊材料的方向,待起吊材料移至卸料平台外侧后,方可起吊。
(6)在卸料平台上堆放材料时,超长材料不得超出卸料平台外侧1.2米;在大风、大雨期间,不得在卸料平台上操作,也不得在卸料平台上堆放材料。
(7)卸料平台转移至上层安装后,应及时恢复下层卸料平台口外架的搭设及安全网等安全设施的恢复工作。
(8)应经常检查钢丝绳完整性等安全设施、安全措施的实际情况,破坏后应及时恢复或更换。
附:
1.卸料平台加工、制作图(附图1~4);
2.卸料平台安装图(附图5~6);
3.卸料平台计算书。
悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m,悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.20m。
次梁采用[14b号槽钢,主梁采用[16b号槽钢,次梁间距1.35m。
施工人员等活荷载2.00kN/m2,最大堆放材料荷载20.00kN。
一、次梁的计算
次梁选择[14b号槽钢槽钢,间距1.35m,其截面特性为
面积A=21.31cm2,惯性距Ix=609.40cm4,转动惯量Wx=87.10cm3,回转半径ix=5.35cm
截面尺寸b=60.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm
1.荷载计算
(1)脚手板的自重标准值:
本例采用木脚手板,标准值为0.35kN/m2;
Q1=0.35×1.35=0.47kN/m
(2)最大的材料器具堆放荷载为20.00kN,转化为线荷载:
Q2=20.00/4.00/2.20×1.35=3.07kN/m
(3)槽钢自重荷载Q3=0.16kN/m
经计算得到,静荷载计算值p=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.47+3.07+0.16)=4.44kN
经计算得到,活荷载计算值q=1.4×2.00×1.35=3.78kN/m
2.内力计算
内力按照集中荷载q及均布荷载p作用下的简支梁计算,计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到,活荷载计算值M=3.78×2.202/8+4.44×2.20/4=3.05kN.m
3.抗弯强度计算
其中x——截面塑性发展系数,取1.05;
[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经过计算得到强度=4.70×106/(1.05×87100.00)=51.39N/mm2;
次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求!
4.整体稳定性计算
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
经过计算得到b=570×9.5×60.0×235/(2200.0×140.0×235.0)=1.06
由于b大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.786
经过计算得到强度=4.70×106/(0.786×87100.00)=68.63N/mm2;
次梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参及内力的计算。
主梁选择[16b号槽钢槽钢,其截面特性为
面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm
截面尺寸b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆及挡脚手板自重标准值:
本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.13kN/m;
Q1=0.13kN/m
(2)槽钢自重荷载Q2=0.19kN/m
(3)角钢自重荷载100×100×8Q3=12.276×9.8/1000kN/m×(2.2+1.33)/1.33=0.32
因角钢自重不大,为方便计算,暂时不考虑其自重,若所计算的弯矩及型钢抗弯强度接近,再按考虑角钢自重重新计算
经计算得到,静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.13+0.19)=0.39kN/m
经计算得到,次梁集中荷载取次梁支座力P=(4.38×2.20+3.72)/2=6.68kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=15.450kN,R2=12.834kN
N=15.45/tg56.76=10.125kN
支座反力RA=12.834kN
最大弯矩Mmax=7.961kN.m
3.抗弯强度计算
其中x——截面塑性发展系数,取1.05;
[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经过计算得到强度=7.961×106/1.05/116800.0+10.125×1000/2515.0=68.938N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f],满足要求!
4.整体稳定性计算
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(4000.0×160.0×235.0)=0.58
经过计算得到强度=7.96×106/(0.579×116800.00)=117.74N/mm2;
主梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!
因仅为[f]的一半左右,故考虑到角钢的荷载也不会增加太大的应力,故不考虑角钢的荷载也是偏于安全的。
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
tg=5.6/3.67=1.526
=56.76º
角钢增加的支座反力0.384×3.67/2×(1+0.33/3.67)2=0.837KN
支座反力R=15.45+0.837(角钢增加的支座反力)=16.287KN
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=19.473kNRAH=10.67KN
因实际钢绳为竖直平面以外,故实际拉力应为19.473×5.689/5.6=19.782kN
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算,为
RU=19.782k
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