花都隧道计算书Word下载.docx

花都隧道计算书Word下载.docx

《花都隧道计算书Word下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《花都隧道计算书Word下载.docx（15页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

1.0×

1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×

1.20×

1.2=34.56kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×

1.2=1.58kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×

1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=40.00kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）q2=36.50kN/m

（2）顶板底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。

底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×

182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×

183/12=486000mm4。

1）内力及挠度计算

a.①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.105

M1=KMq1L2=-0.105×

40.00×

3002=-378000N.mm

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×

300=7272N

b.①＋②＋③荷载

M2=KMq2L2=-0.105×

36.50×

3002=-344925N.mm

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2=0.078×

3002=256230N.mm

V2=KVq2L=0.606×

300=6636N

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/（100EI）=0.644×

（36.50/1.2）×

3004/（100×

9000×

486000）=0.36mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×

2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×

PL=0.200×

3.50×

1000×

300=210000N.mm

支座弯矩系数KM=-0.100

M5=KM×

PL=-0.100×

300=-105000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×

3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/（100EI）=1.456×

（3.50/1.4）×

3003/（100×

486000）=0.22mm

2）抗弯强度验算

M1=-378000N.mm

M2＋M5=-449925N.mm

M3＋M4=466230N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=466230N.mm=0.47kN.m

σ=Mmax/W=466230/54000=8.63N/mm2

顶板底模抗弯强度σ=8.63N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

3）抗剪强度验算

V1=7272N

V2+V3=6636+2100=8736N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=8736N=8.74kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×

8736/（2×

600×

18）=1.21N/mm2

顶板底模抗剪强度τ=1.21N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

4）挠度验算

υmax=0.36+0.22=0.58mm

[υ]=300/400=0.75mm

顶板底模挠度υmax=0.59mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距600mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数3跨；

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；

W=bh2/6=100×

1002/6=166667mm3,I=bh3/12=100×

1003/12=8333333mm4。

1）抗弯强度验算

第一层龙骨受均布荷载

q=q1×

第一层龙骨间距/计算宽度=40.00×

300/1000=12.00kN/m

弯矩系数KM=-0.100

Mmax=KMqL2=-0.100×

12.00×

6002=-432000N.mm=-0.43kN.m

σ=Mmax/W=432000/166667=2.59N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=2.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=KVqL=0.600×

600=4320N=4.32kN

4320/（2×

100×

100）=0.65N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.65N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×

第一层龙骨间距/计算宽度=36.50/1.2×

300/1000=9.13kN/m=9.13N/mm,挠度系数Kυ=0.677

υmax=Kυq’L4/（100EI）=0.677×

9.13×

6004/（100×

8333333）=0.11mm

[υ]=600/400=1.50mm

第一层龙骨挠度υmax=0.11mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距600mm,计算跨数5跨。

第二层龙骨采用双钢管A=848mm2；

W=8980mm3,I=215600mm4,

1）抗弯承载力验算

P=1.100×

600=7920N=7.92kN

弯矩系数KM=0.171

Mmax=KMPL=0.171×

7920×

600=812592N.mm=0.81kN.m

σ=Mmax/W=812592/8980=90.49N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=90.49N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.685

Vmax=KVP=0.685×

7.92×

1000=5425N=5.43kN

5425/（2×

2×

424）=9.60N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=9.60N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

P，=1.100×

600=6026N=6.03kN

挠度系数Kυ=1.096

υmax=KυP，L3/（100EI）=1.096×

6026×

6003/（100×

206000×

215600）=0.16mm

第二层龙骨挠度υmax=0.16mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

3.支撑强度验算

传至每根立柱的最大支座力的系数=2.198

每根钢管承载NQK1=2.198×

1000=17408N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=0.60×

0.60×

1×

1000=360N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=17408+360=17768N

钢管重量0.0333kN/m,立杆重量=6.65×

0.0333×

1000=221N

水平拉杆14层,拉杆重量=14×

（0.60+0.60）×

1000=559N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14×

14.6=204N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=221+559+204=985N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×

985+17768=18950N

LO=h=0.60m=60.00cm，钢管的i=1.59cm

λ=LO/i=60.00/1.59=37.74

杆件长细比37.7＜150.0,满足要求。

查表得：

=0.893

P=N/（

A）=18950/（0.893×

424.00）=50.05N/mm2

立杆稳定性50.05N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

立杆设配套底座100×

100mm,支承面为混凝土顶板（按C35考虑）

支承顶板厚200mm,上部荷载为：

F=18950/1000=18.95kN.

（1）支承面受冲切承载力验算

βs=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=200-20=180mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×

100=400mm，βh=1.00

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=[（0.7×

1.57+0.15×

1）×

1.00×

400×

180]/1000=89.93kN

受冲切承载力89.93kN＞F=18.95kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=（0.10×

3）×

（0.10×

3）=0.09m2,Al=0.10×

0.10=0.01m2

βl=（Ab/Al）0.5=3,fcc=0.85×

16700=14195kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×

3×

14195×

0.01=319.39kN

支承面局部受压承载力319.39kN＞F=18.95kN,满足要求。

4.计算结果

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=100mm，h=100mm,间距300mm；

第二层龙骨采用双钢管Φ48×

3.0，A=424mm2；

钢管横向间距600mm,钢管纵向间距600mm,立杆步距0.60m。

三、墙木模板计算书

1、墙模板系统基本参数

计算墙面宽度700mm，高度6060mm；

模板面板采用夹板，厚度18mm；

内竖肋采用100×

100mm木方，内竖肋间距300mm；

外横檩采用Φ48×

3.0双钢管，外横檩间距600mm；

对拉螺栓水平间距600mm，直径18mm。

模板组装示意图

2、荷载标准值验算

（1）新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

F1=0.22γ×

t0×

β1×

β2×

V（1/2）=44.39kN/m2

（γc=24.00kN/m3,T=20.00。

C,V=3.00m/h,H=3.00m,β1=1.00,β2=0.85）

F2=γcH=72.00kN/m2

比较F1和F2取较小值，F=44.39kN/m2

（2）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数

标准值kN/m2

荷载值kN/m2

1、新浇砼的侧压力

1.2

44.39

53.27

2、倾倒砼产生的荷载

1.4

4.00

5.60

58.87

3、墙模板面板的验算

强度计算考虑新浇砼侧压力和倾倒、振捣砼时产生的荷载设计值；

挠度计算考虑新浇砼侧压力产生荷载标准值；

面板按照5跨连续梁计算；

面板的计算宽度取1000mm。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=54000.00mm3；

I=486000.00mm4；

荷载计算值q=（1.2×

44.39+1.4×

4.00）×

1=58.87kN/m

1）抗弯强度验算

M=KM•qL2=0.11×

58.87×

0.302=0.56kN·

m=0.56×

106N.mm

σ=M/W=0.56×

106/54000=10.30N/mm2

面板的抗弯强度σ=10.30N/mm2＜[fm]=13.00N/mm2，满足要求。

2）抗剪验算

V=KVqL=0.6×

0.30=10.702kN=10702N

τ=3V/（2bh）=3×

10702/（2×

18）=0.89N/mm2

面板的抗剪强度τ=0.89N/mm2＜[fv]=1.40N/mm2，满足要求。

3）挠度验算

按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

q，=53.27N/mm

υ=Kυq，L4/100EI

=0.677×

53.27×

486000）=0.64mm

[υ]=300/400=0.75mm

面板的挠度υmax=0.64mm＜允许挠度[υ]=1.50mm，满足要求。

4、模板内竖肋的验算

竖肋采用100×

100mm木方；

木枋间距300mm；

W=100×

1002/6=166667mm3；

I=100×

1003/12=8333333mm4；

q=58.87×

0.30=17.66kN/m

按照3跨连续梁计算:

（1）抗弯强度验算

M=0.1ql2=0.1×

17.66×

0.602=635760N·

mm=0.64kN·

m

σ=M/W=635760/166667=3.81N/mm2

内竖肋的抗弯强度σ=3.81N/mm2＜[fm]=13.00N/mm2，满足要求。

（2）抗剪验算

V=KVqL=0.60×

0.60=6.36kN=6358N

6358/（2×

100）=0.95N/mm2

内竖肋的抗剪强度τ=0.95N/mm2＜[fv]=1.40N/mm2，满足要求。

（3）挠度验算

q，=1.2×

44.39×

0.30=15.98N/mm

15.98×

8333333）=0.18mm

内竖肋的挠度υmax=0.18mm＜[υ]=1.50mm，满足要求。

5、墙模板外横檩的验算

外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算,间距为对拉螺

杆水平间距600mm。

由内竖肋传递的荷载：

N=1.1×

0.60=11.66kN

采用Φ48×

3.0双钢管，

W=2×

4490=8980mm3；

I=2×

107800=215600mm4；

A=2×

424=848mm2

（1）外横檩抗弯强度验算

M=KM•PL=0.171×

11.66×

0.60=1.20kN·

m=1196316N.mm

σ=M/W=1196316/8980=133.22N/mm2

外横檩的抗弯强度σ=133.22N/mm2＜[fm]=205.00N/mm2，满足要求。

（2）抗剪强度验算

V=KVP=0.658×

（11.66×

1000）=7672N

7672/（2×

848）=13.57N/mm2

外横檩的抗剪强度τ=13.57N/mm2＜[fv]=125.00N/mm2，满足要求。

（3）挠度验算

υ=KυP’L3/（100EI）

=1.096×

11656×

215600）=0.62mm

[υ]=600/400=1.50mm

外横檩的挠度υmax=0.62mm＜[υ]=1.50mm，满足要求。

6、对拉螺栓的验算

计算公式:

N<

[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径d（mm）:

18.0

对拉螺栓有效直径（mm）:

14.93

对拉螺栓有效面积（mm2）:

A=174

对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=A×

f=174×

170/1000=29.58

对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:

N=2.198×

11.66=25.62

对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=25.62kN＜最大容许拉力值[N]=29.58kN