大鼎脚手架搭设方案Word文档格式.docx
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操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
三、技术、安全保证条件
脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
第二节、编制依据
《建筑施工脚手架实用手册》
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
相关施工设计图纸等。
第三节、脚手架材料要求
1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管,其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定,用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米,使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷,不合格的钢管决不允许使用。
2、扣件使用生产厂家合格的产品,并持有产品合格证,扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定的要求,对使用的扣件要进行检查,不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。
扣件与钢管的接触面紧密贴合,保证与钢管扣紧、接触良好,扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离不小于5mm,扣件的活动部位转动灵活,旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm,扣件螺栓的拧紧力距达60N.M时扣件不得破坏。
3、脚手板采用50mm厚松木板,宽度为250mm,凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂者不得使用。
第四节、施工工艺技术
一、技术参数
脚手架排数
双排
大小横杆布置
小横杆在上
搭设高度(m)
8.5
钢管规格
Φ48×
3.5
立杆间距(m)
2.0
施工活载
﹤200kg/㎡
步距(m)
1.2
施工均布荷载(kN/m2)
2
脚手板铺设层数
1
地区
成都市
基本风压(kN/m2)
0.27
二、工艺流程
钢管落地脚手架
材料配备→定位.底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→安全网。
三、施工方法
(一)钢管落地双排脚手架
定距定位。
根据构造要求在建筑物四周用尺量出内、外立杆离墙距离,用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并做好标记;
垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平整,不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中,应设置抛杆,拐角处双向增设,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠连结后方可拆除。
1、地基基础
本工程脚手架立杆基础为混凝土板,板混凝土强度经计算能够满足承载脚手架传递荷载。
2、立杆设置
(1)立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接。
接头位置交错布置,两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于50cm;
各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。
(2)每根立杆底部应设置垫块,并且必须设置纵、横向扫地杆。
纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。
横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时,必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。
(3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
3、大横杆、小横杆设置
(1)纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨,纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,其要求如下:
当采用对接时,对接扣件应该交错布置,两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨;
不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm;
各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
(2)小横杆设置应按立杆与大横杆交点处设置,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力。
4、脚手板铺设要求
(1)作业层脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120~150mm;
(2)木脚手板应设置在三根横向水平杆上。
当脚手板长度小于2m时,可采用两根横向水平杆支承,但应将脚手板两端与其可靠固定,严防倾翻。
此脚手板的铺设可采用对接平铺,亦可采用搭接铺设。
脚手板对接平铺时,接头处必须设两根横向水平杆,脚手板外伸长应取130~150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm(如图);
脚手板搭接铺设时,接头必须支在横向水平杆上,搭接长度应大于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm(如图)。
(a)脚手板对接;
(b)脚手板搭接
5、防护
(1)脚手架外侧顶排必须设1.2m高的防护栏杆。
6、连墙件的布置
宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm;
第五节、施工安全保证措施
一、技术措施
(一)脚手架搭设技术措施
1、外脚手架搭设人员必须持证上岗,并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
2、严禁脚手板存在探头板。
3、保证脚手架架体的整体性,不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体。
4、经项目部安全员验收合格后方可使用。
任何班组和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。
5、严格控制施工荷载,架上不得集中堆放材料,施工荷载不得大于2kN/m2,确保较大安全储备。
6、临时性用的悬挑架的同时作业层数为一层。
7、防止坠落物体伤人。
8、定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保安全。
9、脚手架在使用过程中,随时观察整体或局部的垂直偏差度,尤其观察脚手架的四角、是否偏斜等。
如发现异样者,应立即组织人员进行加固。
10、经常检查脚手板有无断裂、破损、松动,如有及时更换。
11、安全网绑扎是否松动,网绳是否破断,发现及时更换。
并及时清除水平网内的杂物。
(二)脚手架拆除技术措施
1、拆架前:
(1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否完善。
(2)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底;
(3)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。
当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端,应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下,先搭后拆”的原则,并按“一步一清”原则依次进行。
严禁上下同时进行拆架作业。
5、连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;
分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固;
当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。
6、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调。
7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。
8、在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
9、拆下的材料严禁抛掷。
运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,“当天拆当天清”。
10、当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
11、如遇强风、大雨等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,严禁夜间拆除。
12、翻掀垫铺板应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立,防止外翻将未清除的残留物从高处坠落伤人。
1、脚手架搭设平面示意图
2、A-A脚手架搭设示意图
3、B-B脚手架搭设示意图
安装吊篮支撑钢管脚手架计算书
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
一、参数信息
1.脚手架参数
脚手架搭设高度为8.5m,立杆采用单立杆;
搭设尺寸为:
受力部位脚手架横距Lb为1.2m,纵距La为1.8m,大小横杆的步距为2m.
内排架距离墙长度为0.50m。
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
2.活荷载参数
受力部位活荷载标准值:
3kN/m2;
3.风荷载参数
本工程地处四川成都市,基本风压0.27kN/m2;
风荷载高度变化系数μz,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数μs为0.214;
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):
0.1204;
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):
0.038;
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m;
脚手板的自重标准值:
P2=0.35×
0.8/(1+1)=0.14kN/m;
活荷载标准值:
Q=5.5×
0.8/(1+1)=2.2kN/m;
静荷载的设计值:
q1=1.2×
0.038+1.2×
0.14=0.214kN/m;
活荷载的设计值:
q2=1.4×
2.2=3.08kN/m;
图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max=0.08q1l2+0.10q2l2
跨中最大弯距为M1max=0.08×
0.214×
1.22+0.10×
3.08×
1.22=0.468kN·
m;
支座最大弯距计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2
支座最大弯距为M2max=-0.10×
1.22-0.117×
1.22=-0.55kN·
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ=Max(0.468×
106,0.55×
106)/5080=108.268N/mm2;
大横杆的最大弯曲应力为σ=108.268N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI
其中:
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.038+0.14=0.178kN/m;
活荷载标准值:
q2=Q=2.2kN/m;
最大挠度计算值为:
ν=0.677×
0.178×
12004/(100×
2.06×
105×
121900)+0.990×
2.2×
121900)=1.898mm;
大横杆的最大挠度1.898mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm,满足要求!
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值:
p1=0.038×
1.2=0.046kN;
脚手板的自重标准值:
0.8×
1.2/(1+1)=0.168kN;
活荷载标准值:
Q=5.5×
1.2/(1+1)=2.640kN;
集中荷载的设计值:
P=1.2×
(0.046+0.168)+1.4×
2.64=3.953kN;
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
Mqmax=1.2×
0.038×
0.82/8=0.004kN·
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=Pl/4
Mpmax=3.953×
0.8/4=0.791kN·
m;
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.794kN·
最大应力计算值σ=M/W=0.794×
106/5080=156.351N/mm2;
小横杆的最大弯曲应力σ=156.351N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5×
8004/(384×
121900)=0.008mm;
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.168+2.64=2.854kN;
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=Pl3/48EI
νpmax=2854.08×
8003/(48×
121900)=1.212mm;
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+1.212=1.22mm;
小横杆的最大挠度为1.22mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
P1=0.038×
1.2×
1/2=0.023kN;
小横杆的自重标准值:
P2=0.038×
0.8/2=0.015kN;
P3=0.35×
1.2/2=0.168kN;
1.2/2=2.64kN;
荷载的设计值:
R=1.2×
(0.023+0.015+0.168)+1.4×
2.64=3.944kN;
R<
8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1204kN/m
NG1=[0.1204+(1.20×
1/2)×
0.038/1.70]×
5.00=0.670kN;
(2)脚手板的自重标准值;
采用木脚手板,标准值为0.35kN/m2
NG2=0.35×
1×
(0.8+0.3)/2=0.231kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;
采用无,标准值为0kN/m
NG3=0×
1.2/2=0kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网:
0.005kN/m2
NG4=0.005×
5=0.03kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=0.931kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ=5.5×
1/2=2.64kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
0.931+0.85×
1.4×
2.64=4.259kN;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'
=1.2NG+1.4NQ=1.2×
0.931+1.4×
2.64=4.813kN;
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·
μs·
ω0
其中ω0--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
ω0=0.27kN/m2;
μz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
μz=0.74;
μs--风荷载体型系数:
取值为0.214;
经计算得到,风荷载标准值为:
Wk=0.7×
0.27×
0.74×
0.214=0.03kN/m2;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.85×
0.03×
1.72/10=0.012kN·
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)+MW/W≤[f]
立杆的轴心压力设计值:
N=4.259kN;
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤[f]
N=N'
=4.813kN;
计算立杆的截面回转半径:
i=1.58cm;
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得:
k=1.155;
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得:
μ=1.5;
计算长度,由公式l0=kuh确定:
l0=2.945m;
长细比:
L0/i=186;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:
φ=0.207
立杆净截面面积:
A=4.89cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩):
W=5.08cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
考虑风荷载时
σ=4258.518/(0.207×
489)+12351.888/5080=44.502N/mm2;
立杆稳定性计算σ=44.502N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
不考虑风荷载时
σ=4812.918/(0.207×
489)=47.548N/mm2;
立杆稳定性计算σ=47.548N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
七、最大搭设高度的计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×
1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为:
NG2K=NG2+NG3+NG4=0.261kN;
活荷载标准值:
NQ=2.64kN;
每米立杆承受的结构自重标准值:
Gk=0.12kN/m;
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:
Mwk=Mw/(1.4×
0.85)=0.012/(1.4×
0.85)=0.01kN·
Hs=(0.207×
4.89×
10-4×
205×
103-(1.2×
0.261+0.85×
(2.64+0.207×
100×
0.01/5.08)))/(1.2×
0.12)=118.008m;
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:
[H]=Hs/(1+0.001Hs)
[H]=118.008/(1+0.001×
118.008)=105.552m;
[H]=105.552和50比较取较小值。
经计算得到,脚手架搭设高度限值[H]=50m。
脚手架单立杆搭设高度为5m,小于[H],满足要求!
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- 脚手架 搭设 方案