扣件式钢管梁支撑系统计算250X600.docx

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扣件式钢管梁支撑系统计算250X600

梁模板支撑计算书

工程名称：

里村

工程单位：

1.计算参数

结构楼板厚100mm梁宽b=250mm梁高h=600mm层高17.10m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：

夹板底模厚度18mm侧模厚度18mm梁梁边至板支撑的距离2.10m；板弹性模量E=4000N/mrTi，木材弹性模量

E=9000N/mm,抗弯强度fn=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.50N/mm2;支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距1500mm纵向间距1100mm支架立杆的步距h=0.95m;钢管直径48mm壁厚3.0mm,截面积4.24cm，回转半径i=1.59cm;钢管重量0.0326kN/m。

钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度

fv=120.00N/mm。

①底侧模自重

0.3

kN/m

2

X（0.25+1.00）

X1.2=0.45

kN/m

②砼自重

24.0

kN/m

3X0.25X

0.60

X

1.2=4.321

③钢筋荷载

1.5

kN/m

3

X0.25X

0.60

X

1.2=0.27

kN/m

④振捣砼荷载

2.0

kN/m

2X0.25

X

1.4

=0.70kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④

q

1=5.74

kN/m

梁底模和龙骨

挠度验算计算组合

（①+②+③）/1.2

q

2=4.20

kN/m

梁宽（m）

梁高（m）

系数设计值

2.梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位

（2）梁底模板验算

第一层龙骨间距L=200mm计算跨数5跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=250mm

W=bh2/6=250X182/6=13500mm,I=bh712=250X183/12=121500mm

1）抗弯强度验算

弯矩系数Kf-0.105,MmaFKqpL=-0.105X5.74X200=-24108N-mm=0.02kN-m

d=l\MWW=24108/13500=1.79N/mm2

梁底模抗弯强度d=1.79N/mmVfm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数Kv=0.606,Vmax=KvqiL=0.606X5.74X200=696N

T=3Vma/（2bh）=3X696/（2X250X18）=0.23N/mm

22.

梁底模抗剪强度T=0.23N/mm

3）挠度验算

挠度系数KU=0.644,q2=4.20kN/m

44

Umax=Kuq2L/（100EI）=0.644X4.20X200/（100X4000X121500）=0.09mm[U]=L/250=200/250=0.80mm

梁底模挠度umax=0.09mm<[u]=0.80mm,满足要求。

内力图如下图

g=5,T4ClED）

1

1JL1

]1ur

1

X

X.

i1

丄

200J.200

r£00J.£00

T

计管简图（单位F=kN,q二kU/m）

弯矩图（kN.仍

0,09

变形图Go）

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距1500为mm,C=250mm丫=

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mmW=bhZ6=100X10076=166667mm

334

I=bh/12=100X100/12=8333333mm

1）抗弯强250/1500=0.17度验算

a.梁传荷载计算

q=q1X第一层龙骨间距/梁宽=5.74X200/250=4.59kN/m

M=qcL（2-丫）/8=4.59X250/1000X1500/1000X（2-0.17）/8=0.39kN•m

b、板传荷载计算

P板重量=1.2X（板厚度X25+模板重）+1.4X活载=1.2X（0.10X25+0.30）+1.4X2.50=6.86kN/m板传递到第一层龙骨的荷载P=1050/1000X200/1000X6.86=1.44kNa=0.5X（L-c）=0.5X（1500-250）=625mm,M=PXa=1.44x0.63=0.91kN•mMmax=M+M=（0.39+0.91）X106=1300000N-mm

2

d=Mmax/W=1300000/166667=7.80N/mm

第一层龙骨抗弯强度

2）抗剪强度验算

Vnax=0.5XqX梁宽+P=0.5X4.59X250/1000+1.44=2.01kNT=3Vma/（2bh）=3X2.01X1000/（2X100X100）=0.30N/m^第一层龙骨抗剪强度T

3）挠度验算

=q2X第一层龙骨间距

'32

q=qcLX（8-4Y+Y

（T=7.80N/mm

22

=0.30N/mm

/梁宽=4.20X200/250=3.36N/mm

3）/（384EI）

弯矩图（kN.m）

=3.36X250X15003X（8-4X0.172+0.173）/（384X9000X8333333）=0.78mm

22

P=PaLX（3-4X（a/L））/（24EI）

22

=1.44X1000X625X1500X（3-4X0.42）/（24X9000X8333333）=2.58mm

max=uq+up=0.78+2.58=3.36mm

[u]=L/250=1500/250=6.00mm

第一层龙骨挠度umax=3.36mm<[u]=6.00mm,满足要求。

内力图如下图：

P=1.44F=1.44

q=L59C3■&）

f

（4）

第二层龙骨验算

钢管纵向间距1100mm计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，①48X3.0;

342

W=8980.00mmI=215600.00mm,A=4.24cm

1）抗弯强度验算

弯矩系数Km=0.581,P=V=1/2XqX梁宽+P=0.5X4.59X250/1000+1.44=2015N=2.01kN

剪力图（kN）

变形ESm）

Mmax=KPL=0.581X2.01X1000X1100=1285000N-mm

T=l\MWW=1285000/8980=143.10N/mm2

■_...22__

第二层龙骨抗弯强度T=143.10N/mm

2）抗剪强度验算

剪力系数K=3.582,VmaX=KP=3.582X2.01=7.20kN

T=3Vma/（2bh）=3X7.20X1000/（2X2X424.00）=12.73N/mm

T=12.73N/mm

第二层龙骨抗剪强度

3）挠度验算

挠度系数K=3.837

P=v=1/2XqX梁宽+P板传=0.5X3.36X250/1000+1.44=1.86kN

'33

Umax=KuPL/（100EI）=3.837X1.86X1000X1100/（100X206000X215600）=2.14mm[u]=L/250=1100/250=4.40mm

第二层龙骨挠度umaX=2.14mn<[u]=4.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

卜llUO}1100»HOP»1100》1100》

计算简團（单便2诩,

剪力图Odl）

变老图6m）

3.支撑强度验算

（1）荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力NQk1=12516N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:

Nqk2=1.4x1.50X1.10X1000=2310N每根钢管承载荷载Nqk=NQki+Nxi=12516+2310=14826N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326X16.5X1000=538N

水平拉杆18层，拉杆重量=18X2.60X0.0326=1526N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60X18=263N

支架重量2<=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=538+1526+263=2327N钢管轴向力N=1.2Ngk+Nq=1.2X2327+14826=17618N

⑵钢管立杆长细比验算

顶部立杆段：

Lo=K1卩i（h+2a）=1.0X1.403X（950+2X400）=2455mm,

非顶部立杆段：

Lo=k1卩2h=1.0X2.492X950=2367mm

钢管的i=15.90mm,入=LO/i=2455/15.90=154.40

钢管立杆长细比154.40<210,满足要求。

（3）钢管立杆稳定性验算

顶部立杆段：

Lo=k111（h+2a）=1.217X1.403X（950+2X400）=2988mn,

第4页

非顶部立杆段：

Lo=k卩2h=1.217X2.492X950=2881mm

钢管的i=15.90mm,入=L4=2988/15.90=187.92

2

=0.203,N/（A）=17618/（0.203X424）=204.69N/mm

钢管立杆稳定性计算204.69N/mm2<205N/mrii,满足要求。

4.立杆基地承载力验算

立杆基础底面的平均压力必须符合下式要求:

Pk

2

R=N/A=17.62/0.30=58.73kN/m

2

fg=0.40X160.00=64.00kN/m

立杆基础地面的平均压力R=58.73kN/m2<64.00kN/m2,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22丫X200/（T+15）313

052

=0.22X24.00X4.44X1.20X1.15X2.00.=45.75kN/m

（丫=24.031=1.2032=1.15V=2.0T=30.0C）

F2=yH=24X梁高=24X0.60=14.40kN/m2

比较F1、F2两者取小值

F=14.40kN/m2,有效压头高度=F/丫=0.60m。

2）荷载计算

荷载类型

标准值

单位

分项系数

设计值

单位

①新浇混凝土的侧压力

F14.40

2

kN/m

丫g=1.2

17.28

2

kN/m

②振捣混凝土产生的荷载

Qk4.00

2

kN/m

丫0=1.4

5.60

2

kN/m

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②

22.88

2

kN/m

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2

14.40

2

kN/m

（2）

5跨；木模板厚度h=18mmI=bh3/12=500X183/12=243000mm

侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm计算跨数

W=bh/6=500X182/6=27000mm,

1）抗弯强度验算

弯矩系数K=-0.105,q=22.88X（600-100）/1000=11.44kN/m=11.44N/m

22

Mmax=KqL=-0.105X11.44X300=-108108N-mm

d=MmaxW=108108/27000=4.00N/mm2

_一22__

侧模抗弯强度d=4.00N/mm

2）抗剪强度验算

抗剪系数Kv=0.606;VnaX=KVqL=0.606X11.44X300/1000=2.08kN

T=3Vma/（2bh）=3X2.08X1000/（2X18X500）=0.35N/mrn

侧模抗剪强度T=0.35N/mm

3）挠度验算

挠度系数K"=0.644,q，=14.40X（600-100）/1000=7.20kN/m=7.20N/mm

44

Umax=Kuq，L/100EI=0.644X7.20X300/（100X4000X243000）=0.39mm

[U]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度umax=0.39mm<[u]=1.20mm,满足要求。

内力图如下图：

\1^^1^fL^1

i1

1

4X

11

X

1

L300L300

L300L300

-4

0.11

/\八

弯矩图（kN・2

0,39

变形图（IO）

（3）侧肋强度验算

计算跨度500mm跨数1跨；木枋尺寸b=50mmh=100mm

W=bh/6=50X1002/6=83333mm,I=bh3/12=50x1003/12=4166667mm

1）抗弯强度验算

弯矩系数K=-0.125,q=22.88X300/1000=6.86N/mm；

22

Mmax=KqL=-0.125X6.86X500=-214375N-mm

d=MhxZW=214375/83333=2.57N/mm2

侧肋抗弯强度d=2.57N/mm

2）抗剪强度验算

剪力系数Kv=0.500,VmaX=K/qL=0.500X6.86X500/1000=1.72kN

T=3Vma/（2A）=3X1.72X1000/（2X50X100）=0.52N/mrn

侧肋抗剪强度T=0.52N/mm2

3）挠度验算

挠度系数KU=1.302,q，=14.40X300/1000=4.32N/mm

44

Umax=Kuq，L/100EI=1.302X4.32X500/（100X9000X4166667）=0.09mm

[U]=L/250=500/250=2.00mm

侧肋挠度umax=0.09mm<[u]=2.00mm,满足要求。

-X

计管简©〔单位F=kN,q二kN/m）

弯矩图CkN.m）

变形图（JIII1L）

6.计算结果：

底模、侧模厚度18mm第一层龙骨100X100mm木枋@200mm第二层龙骨双钢管①48X3.0@1500mm钢管纵向间距@1100mm钢管横向间距@1500mm竖肋50X100mm木枋@300m,对拉螺栓0排。

剪刀撑设置普通型：

在架体外侧周边及内部纵、横向每5m~8m,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀

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撑宽度应为5m~8n。

在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8mo

模板支#体系搭设正立面图

1窑

2

汐

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睨亠m科刁阳—

第二层龙骨

SLZL

稱皆宜杆

抽地杆

1100

1100

f

1100

1100

1100

J

O

-

=1

T

钢管排列平面示意图