楼板模板木支撑架计算书Word文档下载推荐.docx

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11;

板底抗剪强度设计值（N/mm^2）:

1.4;

4、帽木木参数

帽木木弹性模量（N/mm^2）:

帽木木抗弯强度设计值（N/mm^2）:

帽木木抗剪强度设计值（N/mm^2）:

5、斜撑木参数

斜撑木弹性模量（N/mm^2）:

斜撑木抗压强度设计值（N/mm^2）:

斜撑木抗剪强度设计值（N/mm^2）:

6、立柱木参数

立杆弹性模量（N/mm^2）:

立杆抗压强度设计值（N/mm^2）:

立杆抗剪强度设计值（N/mm^2）:

7、面板参数

面板弹性模量（N/mm^2）:

6000;

面板厚度（mm）:

18;

面板自重（kN/m^2）:

;

面板抗弯设计值（N/mm^2）:

17;

面板抗剪设计值（N/mm^2）:

1.3;

8、楼板强度参数

楼板模板木支架的钢筋级别:

HRB335;

楼板模板木支架的混凝土强度等级:

C30;

楼板模板木支架的每标准层施工天数:

8.0;

楼板模板木支架的楼板截面支座配筋率:

0.3;

楼板模板木支架的楼板短边比长边的比值:

1.0;

楼板模板木支架的楼板的长边长度:

5.0;

楼板模板木支架的施工平均温度（C）:

15;

二、模板面板计算

依据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008,5.2,以及《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008，4.1.4

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板依据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008,5.2计算。

面板类型名称：

胶合面板。

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.100×

0.100×

1.000=2.510kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×

1.000=0.350kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

q13=1.500×

1.000=1.500kN/m

均布线荷载标准值为：

q=25.100×

1.000+0.350×

1.000=2.860kN/m

均布线荷载设计值为：

按可变荷载效应控制的组合式：

q1=0.9×

[1.2×

（2.510+0.350）+1.4×

1.500]=4.979kN/m

按永久荷载效应控制的组合式：

[1.35×

0.7×

1.500]=4.798kN/m

根据以上两者比较应取q1=4.979kN/m作为设计依据。

集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值q2=0.9×

1.2×

0.350×

1.000=0.378kN/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×

1.4×

1.500=1.890kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=100.00×

1.80×

1.80/6=54.00cm3；

I=100.00×

1.80/12=48.60cm4；

（1）抗弯强度计算

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.1q1l2=0.1×

4.979×

0.3002=0.045kN.m

施工荷载为集中荷载：

M2=0.1q2l2+0.175Pl=0.1×

0.378×

0.3002+0.175×

1.890×

0.300=0.103kN.m

M2>

M1，故应采用M2验算抗弯强度。

σ=M/W<

[f]

其中σ——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；

经计算得到面板抗弯强度计算值σ=0.103×

1000×

1000/54000=1.901N/mm2

面板的抗弯强度验算σ<

[f],满足要求!

（2）挠度计算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，

故采用均布线荷载标准值为设计值。

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

2.860×

3004/（100×

6000×

486000）=0.054mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

三、支撑木计算

木依据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008,5.2,以及《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008，4.1.4计算。

1.荷载的计算

0.300=0.753kN/m

0.300=0.105kN/m

0.300=0.450kN/m

0.300+0.350×

0.300=0.858kN/m

（0.753+0.105）+1.4×

0.450]=1.494kN/m

0.450]=1.439kN/m

根据以上两者比较应取q1=1.494kN/m作为设计依据。

0.300=0.113kN/m

2.木的计算

木的截面力学参数为

W=4.00×

6.00×

6.00/6=24.00cm3；

I=4.00×

6.00/12=72.00cm4；

1.494×

1.0002=0.149kN.m

0.113×

1.0002+0.175×

1.000=0.342kN.m

其中σ——木的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——木的最大弯距（N.mm）；

　　W——木的净截面抵抗矩；

[f]——木的抗弯强度设计值，取11.00N/mm2；

经计算得到木抗弯强度计算值σ=0.342×

1000/24000=14.254N/mm2

木的抗弯强度验算σ>

[f],不满足要求!

建议减少横距

木最大挠度计算值v=0.677×

0.858×

10004/（100×

9000×

720000）=0.896mm

木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

（3）最大支座力

最大支座力N=1.1ql=1.1×

1.000=1.494kN

四、帽木的计算

帽木按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木的支座力P=1.49kN

均布荷载取帽木的自重q=0.046kN/m。

帽木计算简图

帽木剪力图（kN）

帽木弯矩图（kN.m）

经过计算得到最大弯矩M=0.129kN.m

经过计算得到最大支座F=3.22kN

经过计算得到最大变形V=0.1mm

顶帽木的截面力学参数为

截面抵抗矩W=64.00cm3；

截面惯性矩I=256.00cm4；

（1）顶帽木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.129×

106/64000.0=2.02N/mm2

顶帽木的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!

（2）顶帽木抗剪计算

最大抗剪力Q=862N

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

截面抗剪强度计算值T=3×

862/（2×

60×

80）=0.269N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

顶帽木的抗剪强度计算满足要求!

（3）顶帽木挠度计算

最大变形v=0.1mm

顶帽木的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

各支点（从左到右）所受的力

第1个支点所承受的力:

N1=0.654kN

第2个支点所承受的力:

N2=3.219kN

第3个支点所承受的力:

N3=0.654kN

五、立柱的稳定性验算

稳定性公式如下：

（依据《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008，5.2.4）

σ=N/（φA0）≤fc;

其中,N----作用在立柱上的轴力;

N=N1+N2+N3=0.654+3.219+0.654=4.5kN=4527.0N;

σ----立柱受压应力计算值;

A0----立柱截面的计算面积;

A0=60.0×

80.0=4800.0mm2;

fc----立柱抗压强度设计值;

φ----轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定;

轴心受压稳定系数按下式计算：

（依据《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008，5.2.5）

当λ≤91时:

当λ>

91时:

i----立杆的回转半径，i=0.289×

60.0=17.3mm;

l0----立杆的计算长度，l0=（3000.0-600.0）/2=1200.0mm;

λ=l0/i=1200.0/17.3=69.2;

因为λ=69.2≤91,所以采用公式:

φ=（1/1+（69.2/65））2=0.469;

经计算得到：

σ=N/（φA0）=4527.0/（0.469×

4800.0）=2.0N/mm2;

依据《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008，3.3.1规定，施工使用的木脚手架强度设计值应乘1.2调整系数：

[f]=1.2×

11.0=13.2N/mm2;

木顶支撑立柱受压应力计算值σ为2.0N/mm2,小于木顶支撑立柱抗压强度设计值[f]=13.2N/mm2,满足要求!

六、斜撑计算

（1）斜撑轴力计算

木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：

RDi＝RCi/sinαi

其中RCi----斜撑对帽木的支座反力;

RDi----斜撑的轴力;

αi----斜撑与帽木的夹角;

sinαi=sin{90-arctan[（1000.0/2）/600.0]}=0.768

斜撑的轴力：

RDi=RCi/sinαi=0.7/0.768=0.9kN

（2）斜撑的稳定性验算

其中,N----作用在斜撑上的轴力;

N=0.9kN=851.3N;

σ----斜撑受压应力计算值;

A0----斜撑截面的计算面积;

A0=30.0×

40.0=1200.0mm2;

i----斜撑的回转半径，i=0.289×

30.0=8.7mm;

l0----立杆的计算长度，l0=[（1000.0/2）2+600.02]0.5=781.0mm;

λ=l0/i=1200.0/17.3=90.1;

因为λ=90.1≤91,所以采用公式:

φ=（1/1+（90.1/65））2=0.342;

σ=N/（φA0）=851.3/（0.342×

1200.0）=2.1N/mm2;

木顶支撑斜撑受压应力计算值σ为2.1N/mm2,小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值[f]=13.2N/mm2,满足要求!

七、楼板强度的计算

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取5.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

单元板宽度围配筋2级钢筋，配筋面积As=300.0mm2，fy=300.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×

h=5000mm×

100mm，截面有效高度h0=80mm。

按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边5.00m，短边5.00×

1.00=5.00m，

楼板计算围摆放5×

5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=2×

（0.35+25.10×

0.10）+

1×

（5×

5/5.00/5.00）+

1.4×

1.50=10.16kN/m2

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×

ql2=0.0513×

10.16×

5.002=13.04kN.m/m

单元板带所承受最大弯矩Mmax=1×

13.04=13.04kN.m

验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到8天后混凝土强度达到56.93%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.1。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=8.20N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ=Asfy/bh0fc=300.00×

300.00/（1000×

80.00×

8.20）=0.137

计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

s=ξ（1-0.5ξ）=0.137×

（1-0.5×

0.137）=0.128；

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M2=

sbh02fc=0.128×

80.0002×

8.20×

10-6=6.71kN.m

结论：

由于ΣMi=6.71<

Mmax=13.04

所以第8天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑必须保存。

3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求

第3层楼板所需承受的荷载为

2×

1.50=14.42kN/m2

14.42×

5.002=18.49kN.m/m

18.49=18.49kN.m

得到16天后混凝土强度达到77.73%，C30.0混凝土强度近似等效为C23.3。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=11.13N/mm2

11.13）=0.101

s=ξ（1-0.5ξ）=0.101×

0.101）=0.096；

M3=

sbh02fc=0.096×

11.13×

10-6=6.84kN.m

由于ΣMi=13.54<

Mmax=18.49

所以第16天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第3层以下的模板支撑必须保存。

4.计算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求

第4层楼板所需承受的荷载为

3×

1.50=18.67kN/m2

18.67×

5.002=23.95kN.m/m

23.95=23.95kN.m

得到24天后混凝土强度达到89.90%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.0。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=12.85N/mm2

12.85）=0.088

s=ξ（1-0.5ξ）=0.088×

0.088）=0.084；

M4=

sbh02fc=0.084×

12.85×

10-6=6.88kN.m

由于ΣMi=20.43<

Mmax=23.95

所以第24天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第4层以下的模板支撑必须保存。

5.计算楼板混凝土32天的强度是否满足承载力要求

第5层楼板所需承受的荷载为

4×

1.50=22.93kN/m2

22.93×

5.002=29.40kN.m/m

29.40=29.40kN.m

得到32天后混凝土强度达到98.54%，C30.0混凝土强度近似等效为C29.6。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=14.09N/mm2

14.09）=0.080

s=ξ（1-0.5ξ）=0.080×

0.080）=0.；

M5=

sbh02fc=0.×

14.09×

10-6=6.91kN.m

由于ΣMi=27.34<

Mmax=29.40

所以第32天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第5层以下的模板支撑必须保存。

6.计算楼板混凝土40天的强度是否满足承载力要求

第6层楼板所需承受的荷载为

5×

1.50=27.18kN/m2

27.18×

5.002=34.86kN.m/m

34.86=34.86kN.m

得到40天后混凝土强度达到105.23%，C30.0混凝土强度近似等效为C31.6。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=15.05N/mm2

15.05）=0.

s=ξ（1-0.5ξ）=0.×

0.）=0.072；

M6=

sbh02fc=0.072×

15.05×

10-6=6.93kN.m

由于ΣMi=34.27<

Mmax=34.86

所以第40天以后的楼板楼板强度和不足以承受以