顶板荷载计算及顶板后浇带回顶施工方案完Word文件下载.docx

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0.35

0.40

0.45

0.50

0.55

0.60

0.65

≥0.7

动力系数

1.30

1.27

1.24

1.20

1.17

1.14

1.10

1.07

1.04

1.0

注：

覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内插法确定。

各级汽车荷载的主要技术指标表2

主要指标

单位

汽车-10级

汽车-超10级

汽车-20级

汽车-超20级

主车

重车

一辆汽车总重力

kN

100

150

200

300

550

一行汽车车队中重车数量

辆

—

1

前轴重力

30

50

70

60

中轴重力

2×

120

后轴重力

130

140

轴距

m

4.0

4.0+1.4

3+1.4+7+1.4

轮距

1.8

前轮着地宽度及长度

0.25×

0.20

0.3×

0.2

中、后轮着地宽度及长度

0.5×

0.6×

车辆外形尺寸（长×

宽）

7.0×

2.5

8.0×

15.0×

车身投影范围的平均重量

kN/m2

5.72

8.57

11.43

15.00

14.67

覆土厚度足够时消防车的荷载表3

消防车重量W（kN）

100

150

200

300

550

荷载q（kN/m2）

4.25

6.34

8.50

11.25

11.38

表中消防车在其投影面积范围内的平均荷重（考虑汽车之间的纵向及横向最小间距均为600mm）q＝W/[（车辆长＋0.6）（车辆宽＋0.6）]。

（4）荷载规范条文说明中指出，“对20~30t的消防车，可按最大轮压为60kN作用在0.6m×

0.2m的局部面积上的条件确定”。

为此，应按《全国民用建筑工程设计技术措施》（结构）（简称结构技术措施）图2.3.2和图2.3.3确定汽车纵横方向的排列间距。

（5）目前结构设计计算中，出于对结构抗震设计的考虑，地下室承受的土压力一般均按静止土压力计算，土压力系数k0值一般取0.5，也可以按照表5采用。

2设计建议

（1）对于直接承受消防车荷载的结构楼面（屋面）板，当符合荷载规范要求时，可进行简化计算，即直接采用规范表4.1.1中均布活荷载数值；

当不符合时，应计算汽车轮压的局部荷载效应。

（2）楼板和梁的设计计算中，应考虑汽车轮压的动力系数，可按表1考虑顶板板顶以上覆土对汽车轮压动力系数的降低作用。

（3）考虑汽车轮压压力扩散的计算方法。

1）汽车荷载作用下（为便于说明问题，此处仅考虑汽车轮压的单工况计算），管沟壁或地下室外墙的侧向土压力见图1。

在宽度b2范围内，当下端固定时，墙底总弯矩：

（上端自由）

（1）

图1管沟壁或地下室外墙的侧向土压力

图2不考虑轮压扩散时的图3考虑轮压扩散

土压力（q2=q1）时的土压力（q2<

q1）

（上端简支）

（2）

式中q1,q2分别为汽车荷载在深度为h0及h0+h处的水平侧压力；

b1,b2分别为汽车荷载在深度为h0及h0+h处的水平侧压力分布宽度，其值=轮宽+两侧各按30角向下扩散的宽度。

2）依据《城市供热管网结构设计规范》（CJJ105-2005）的规定，轮压在混凝土结构中的扩散按单边1：

1考虑，即相当于取图1中扩散角

=45；

轮压在土中的扩散按深度每增加1m，单边扩散宽度增加0.7m考虑，即相当于取图1中扩散角

=35。

（4）主动土压力系数ka＝

见表4；

静止土压力系数取0.5，也可以按照表5采用。

（5）静止土压力系数k0随土体密实度、固结程度的增加而增加，对正常固结土取值见表5。

主动土压力系数ka表4

内摩擦角

15

20

25

30

35

40

45

ka

0.588

0.490

0.406

0.333

0.270

0.217

0.171

静止土压力系数k0表5

土

类

坚硬

硬～可塑粘性土粉质粘土、砂土

可～软塑粘性土

软塑粘性土

流塑粘性土

k0

0.2~0.4

0.4~0.5

0.5~0.6

0.6~0.75

0.75~0.8

自然状态下的土体内水平向有效应力，可以认为与静止土压力相等，土体侧向变形会改变其水平应力状态，最终的水平应力随着变形的大小和方向而呈现出主动极限平衡和被动极限平衡两种极限状态。

事实上，地下室的施工工艺决定了其周围的土只能是回填土，应采用相应的主动土压力系数，而静止土压力一般可用在不允许有位移的支护结构，并不适合用于地下室外墙或挡土墙的设计计算中。

现阶段地下室外墙或挡土墙的设计计算，可结合设计现状进行适当的调整，即考虑地震作用对接近地表的地下室土压力的增大作用，建议地下室顶部土压力可按静止土压力系数k0计算，而地下室底部土压力系数可按主动土压力系数ka计算（见图4）。

而在挡土墙的裂缝宽度计算中，地下室的土压力均宜按表5取用主动土压力系数ka（见图5）。

图4承载能力极限状态计算图5正常使用极限状态

时的土压力取值计算时的土压力取值

顶板后浇带回顶施工方案

1.工程概况：

本工程为济宁经达资产管理有限公司投资兴建的创意SOHO二期10#~13#楼，为续建工程。

该工程地下车库主体工程已施工完毕，主楼施工至正负零。

主楼周边的沉降后浇带模板支撑已经拆除完毕，后浇带两边的梁板结构呈悬臂状态，为保证混凝土不因自重和其它荷载等因素产生变形，因此在主楼主体结构施工前需将后浇带两边的梁板进行回顶。

该工程地下车库为框架结构，层高3.9米，楼板厚度为20cm，后浇带宽度为800mm。

2.编制依据：

车库施工图纸

《式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 

《建筑施工高处作业安全技术》JGJ80－91

3.施工方法

（1）顶撑施工顺序：

钢管垫板铺设→梁底顶撑→顶板顶撑→拧紧顶丝→加设拉杆和剪刀撑。

（2）后浇带两端的板采用扣件式脚手架支撑，板底铺设50*80mm方木，在脚手架后浇带两侧搭设双排支撑架体，架体顶端设置U型可调顶托。

木方架设在可调顶托上，调节U型顶托，将方木与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托伸出钢管顶端≤200mm。

双排支撑架体纵横向间距1000mm，步距1200mm，共设置四道横杆。

两侧双排架体之间间距1200mm，使用1500mm长钢管进行拉结。

梁底位置另行搭设两根钢管顶撑，搭设横距与板底钢管相同。

（3）底部支撑搭设完毕后，将顶板后浇带钢筋进行喷水泥浆防止继续锈蚀，后浇带顶板顶部两边砌筑120mm砖，130mm高，后浇带用竹胶板进行严密封堵。

具体支撑和防护如下图：

4.质量保证措施：

（1）根据公司质量方针和质量手册的要求，选择合格的材料供应商。

（2）对于进场的钢管杆件、构件、配件、加固件等应按规范要求进行检查、验收；

对不合格品必须退货，严禁投入使用

（3）对同一批次使用的材料，应核对其尺寸规格是否相同，严禁将外径不同的钢管混合使用

5、安全保证措施

（1）安全生产保证体系 

1）以项目经理部为核心组成以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。

2）项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。

3）施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。

4）技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。

5）工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产力保证.

（2）安全教育制度

1）严格执行三级安全教育制度。

新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。

2）三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；

项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；

班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。

3）施工人员在变换工种时，必须接收新工种的岗位安全操作知识教育；

特种作业人员若变换新工种须经市一级有关部门重新培训考核发证。

4）定期对施工人员进行安全技术教育，项目部对班组的安全技术教育每月一次，班组对工人的安全技术教育每周一次。

教育类别为：

操作规程、技能、班前教育等。

5）在节假日前后，必须加强对全体施工人员的安全教育，提高施工人员的安全意识。

6）项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总。

（3）安全检查制度 

1）工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。

2）工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。

如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。

3）要认真执行定期检查制度。

应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。

6、回顶架体计算书 

1、计算参数 

（1）回顶支撑搭设高度3.7m。

（2）立杆纵距1m，横距1.2m，立杆步距1200mm。

（3）梁支撑计算按悬挑长度4.0m进行计算，梁截面尺寸按最大截面400×

1000mm考虑。

（4）楼板厚度按照200mm进行计算。

钢筋混凝土自重按24KN/m³

进行计算。

活荷载按照1.5kN/㎡选取。

2、结构稳定性计算 

（1）钢筋混凝土梁 

1）梁自重荷载：

q1=24×

0.4×

1×

4.0/2=19.2kN 

2）活荷载：

q2=1.5×

4/2=1.5kN 

则立杆承受的荷载为：

N=1.2×

19.2+1.4×

1.5=25.14kN 

3）立杆稳定性计算 

计算公式：

σ=N≤[f] 

钢管截面积A=357mm²

受压荷载N=25.17/4=6.285kN

长细比λ=l0/i=1.2*1200/16.1 

=89.44 

查表得¢

=0.664 

σ=6285/0.664*357=26.5＜205N/mm2 

满足要求。

（2）钢筋混凝土楼板计算 

楼板自重：

q1=2.4*1*0.4*4/2=1.92KN

活荷载：

q1=1.5*1*4/2=3kN

则立杆承受荷载为：

N=（1.2*1.92+1.4*3）/2=6.504KN。

（3）立杆稳定性计算 

σ=N/¢

A≤[f]

受压荷载N=4.92/4=1.23kN

长细比λ=l0/i=1.2*1200/16.1=89.44.

查表得¢

σ=1230/0.664*357=5.18N/mm2<

205N/mm2,满足要求。