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本标段车站场地位于常州市天宁区,地形较为平坦,地貌单元属冲湖积高亢平原区,勘查期间勘探孔孔口标高4.41~5.82m。
2、区域地质条件:
1号线车站基坑坑底位于⑦1层粉质粘土层、⑥-4层粉质粘土层、⑥-4a层砂质
粉土层中,开挖深度内以粉土、粉砂层为主,依次为①层杂填土、③-2层粘土、⑤-1
层粉土、⑤-2层粉砂、⑥-3粘土、⑥-4粉质粘土、局部存在⑦1粉质粘土和⑥-4a粉
土;
开挖面以下依次为⑦-1层粉质粘土、⑧-2层粉砂。
标准段地下墙墙趾插入⑨-2
层粉质粘土层,两端端头井地下墙墙趾插入⑨-3层粘土。
场地范围内地基土的构成与特征如下:
时代土层
成因编号土层名称
层底埋深(m)
层底标高(m)
-5.63
层厚
(m)土层描述
杂色,广泛分布,顶部多为沥青砼路面,中
Q
4
ml①填土
1.60~
⑦1
粉质粘土
~
45.80
-21.25
19.00
27.60
-35.63
0.90
⑦2
41.30
-22.83
4.90
34.10
-35.32
0.50
⑧2
粉砂
40.30
-29.14
9.20
38.00
-49.00
1.50
⑨2
54.00
-32.78
17.50
⑨2a
粉土
-46.39
0.70
11.00~
11.00
部主要为二灰碎石和灰土,下部主要为粉质
粘土,含碎砖块及建筑垃圾,局部夹植物根茎等,土质不均。
夹粉砂~
51.20
52.70
-41.02
-52.84
6.30
3.00
较多,具层理,含少量姜结石,直径约1.0~3.0cm,摇振反应中等,无光泽,干强度低,韧性低,拟建场地局部分布,为⑨2层中夹层。
灰黄~黄褐色,硬塑,中压缩性,含少量铁锰结核和高岭土,夹粉土,局部含少量姜结
⑨3粘土
46.30
-38.37
2.10
55.30
-59.55
1.40
⑨4
64.60
-50.75
10.60
60.00
-59.45
2.00
⑨5
64.00
-54.84
6.70
-63.27
2.20
⑨6
粘土
68.10
-58.92
8.60
Q2L⑩1
未钻穿
⑨3a粉土夹粉砂
57.50
43.00
-48.08
-41.05
17.20
0.60
石,直径约1.0~2.0cm,最大直径约5.0cm,无摇振反应,有光泽,干强度高,韧性高。
拟建场地内基本均有分布,仅局部缺失。
灰~灰黄色,密实,中压缩性,局部夹粉土较多,具层理,含少量姜结石,直径约1.0~3.0cm,摇振反应中等,无光泽,干强度低,韧性低,拟建场地零星分布,为⑨3层中夹层。
灰黄色,密实,中压缩性,主要成分为长石、石英,局部含少量姜结石。
拟建场地局部缺失。
灰色~灰黄色,可塑~硬塑,局部夹少量密实粉土及姜结石,无摇振反应,有光泽,干强度高,韧性高,为中压缩性土。
拟建场地内仅深部揭露。
褐黄色,硬塑,中压缩性,含铁锰结核和高岭土,局部夹薄层粉砂及姜结石,直径约
1.0~3.0cm,无摇振反应,有光泽,干强度高,韧性高。
拟建场地内仅深部揭露。
灰色,饱和,密实,主要成分为长石、石英,为中压缩性土,拟建场地内仅深部揭露。
典型地质剖面图
典型地质纵剖图
图1.2典型地质剖面图
三、水文地质条件
常州市北临长江,南濒太湖,区内地表水系极为发育,为太湖上游高水网区。
根据地下水埋藏条件,本区域地下水类型主要为潜水和承压水。
⑴潜水
潜水主要埋藏于①填土中,局部区域以上层滞水形式存在,其主要补给源为大气降水、人工用水、地表径流,主要以蒸腾作用排泄,勘察期间测得潜水稳定水位埋深为
1.10~4.5m,稳定水位标高约为4.02~0.9m,平均水位标高(黄海标高)为2.63m。
⑵承压水
第Ⅰ层承压水主要埋藏于⑤1、⑤2、⑥4a、⑧2层粉土、粉砂中,其主要补给源为大运河和长江水的侧向补给,排泄途径亦相同,水量较丰富。
勘察期间测得其埋深为地面下3.4~6.3m,水位标高约为1.46~1.53m,标高平均为黄海高程0.05m,第I层承压水年变化幅度约±
1.0m。
第Ⅱ层承压水主要赋存于⑨2a、⑨3a层、⑨4a及⑩1层砂土中,主要补给来源为上部含水层的越流补给、含水层顶板粘性土的压密释水以及区域上的侧向径流补给。
其中⑨3a、⑨4及⑩1层承压水埋藏较深,对本标段拟建工程基本无影响。
勘察期间测得第⑨2a层初始水位埋深为地面下4.48m,水位标高约为-0.06m。
⑶地层透水性评价
文化宫地块地下空间基坑开挖及围护设计涉及地层主要有③2、⑤1、⑤2、⑤3、⑥3、⑥4、⑥4a、⑦1、⑦2、⑧2、⑨2、⑨2a、⑨2b、⑨3、⑨3a、⑨4层。
其中⑤1、
⑤2、⑤3、⑥4a、⑧2、⑨2a、⑨3a层粉土、粉砂层透水性较强,其余各土层为粘性土,透水性较弱,详见下表。
拟建场地地层透水性评价表表1-1
层号
土层名称
kV(cm/s)
KH(cm/s)
(cm/s)
级
①
填土
2.0E-05
弱透水
③2
1.84E-008
3.88E-008
3.0E-07
不透水
⑤1
粉土夹粉砂
1.34E-004
3.2E-004
2.90E-003
2.9E-03
中透水
⑤2
4.96E-004
3.68E-004
⑥1
6.0E-07
⑥3
2.05E-008
3.67E-008
2.5E-07
⑥4
1.02E-005
1.24E-005
6.0E-06
微透水
⑥4a
3.60E-005
1.67E-004
3.0E-04
5.63E-008
7.54E-008
2.0E-06
2.44E-004
3.80E-004
5.18E-003
5.2E-03
5.56E-008
1.61E-007
5.0E-04
⑨2b
粉质粘土夹粉
土
⑨3
2.25E-008
3.03E-008
5.0E-07
⑨3a
4.0E-04
四、基坑布井情况
针对基坑开挖深度范围内涉及(第①层~第⑥4层)的潜水含水层和微承压水含水层:
在基坑内布置30口疏干井,其编号分别为S1~S30。
同时在坑外侧布置11口第
⑤1、⑤2层观测(兼备用、回灌)井和9口第⑥4a层观测(兼备用、回灌)井,其编
号为WG1~WG11和GQ1~GQ9。
详细布置见下图。
图1.5第⑦层降水井平面布置图
第二章基坑开挖前的抽水目的
一、疏干井开挖前抽水目的
基坑成井施工后针对潜水,在成井结束后进行疏干井抽水,在基坑开挖前将坑内潜水降低到每层开挖面1.0m以下,在抽水时,主要完成以下内容:
1、在基坑开挖前,测定潜水初始水位;
2、确定单井出水量;
3、检验疏干降水效果;
4、通过群井预降水,检验基坑周围排水系统的排水能力。
二、降压井开挖前抽水目的
基坑泄压井成井施工结束后针对第⑧2层和第⑨2a层承压含水层进行试抽水试验,因此试验目的如下:
1)测定承压水的初始水头埋深及单井出水量;
2)检验降压井的降水效果,确定目前降压井数量能否满足基坑降压要求;
3)为本基坑后期降压降水运行提供依据;
4)检验现场施工用电及排水情况。
第三章基坑疏干井群井抽水试验
我司在全部疏干降水井成井施工完毕后,于2016年3月30日起进行疏干井降水运行,其中留疏干井S1、S7、S19和S27作为观测井,疏干井群抽水试验均采用QDX5-40/1.1型潜水电泵进行抽水,单井出水量从大到小,最后降为1.6~3.2m3/h不等,出水量衰减明显。
从3月31日至4月05日累计抽水6天坑内外水位累计变化如下表所示:
QG9
2.40
2.30
-0.10
坑内
坑外第⑤1、⑤2层观测井
坑外第⑥4a层观测井
由上表所知道3月31日至4月05日坑外水位没有一定的变化。
通过上述水位观
测,可以看出,本基坑地下围护没有明显渗漏现象。
第四章基坑第⑧2层泄压井群井抽水试验
我司于2016年3月30日至4月06日对本基坑进行了第⑧2层群井试抽试验和停抽水位恢复试验。
试验期间开起YB1~YB7共7口泄压井,同时以GBY1为坑内观测井,GB1~GB5为坑外观测井。
一、试验实测承压水位初始水头埋深
表4.1基坑初始水位埋深表
注:
水位埋深为自然地面以下;
二、基坑不同开挖深度需降承压水水头埋深
①验算第⑧2层承压含水层的稳定性。
②根据《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002(w.02.1)的规定,基坑底板的稳定条件为基坑底板至承压含水层顶板间的土压力应大于承压水的顶托力,即公式:
Σγsi·
h≥γw·
H·
Fs
式中:
h—坑底以下隔水层的覆土厚度(m);
γsi—基坑底至承压含水层顶板间的各层土的重度(kN/m3);
H—承压水头高度至承压含水层顶板的距离(m);
γw—水的重度(kN/m3),取10kN/m3;
Fs—抗承压水头稳定性安全系数,取1.1。
25.50m。
图4.1坑内观测井水位动态变化曲线图
五、试验实测水位回复曲线
抽水井停抽后承压水水位开始恢复,通过观测GBY1在停抽后约12小时恢复到降深的16.7%;
停抽后约24小时基本恢复到降深的27.2%;
停抽后约48小时基本恢复到降深的46.4%。
图4.2坑内观测井GBY1水位动态变化曲线图
第五章基坑第⑨2a泄压井群井抽水试验
我司于2016年4月1日至4月6日对本基坑进行第⑨2a层群井试抽试验和停抽水位恢复试验。
试验期间总起JY1~JY5共5口降压井,同时以GJY1为坑内观测井,GJ1~GJ4为坑外观测井。
表5.1基坑初始水位埋深表
含水层
井号
GJY1
GJ1
GJ2
GJ3
GJ4
第⑨2a层
初始水位深度(m)
4.88
2.2
3.2
2.6
2.7
水位埋深为自然地面以下.
①验算第第⑨2a层层承压含水层的稳定性。
γsi—基坑底至承压含水层顶板间的各层土的重度(kN/m3);
表5.2开挖深度hs-安全水头埋深D对应关系表
开挖深度hs(m)
需降水头h(m
安全水头埋深D
)
备注
(m)
19.45
4.88(初始水位)
临界深度
24.11~24.471
25.531
8.84~9.53
11.55
13.72~14.41
16.43
标准段
北端头
26.017
12.48
17.36
南端头
25.395
11.29
16.17
刀把端头
根据稳定性计算,若第⑨2a层初始水位按4.88m计算,当基坑开挖至地面以下
19.45m处时,上覆土压力约为379.72kpa,基坑底板处于临界状态,应陆续开启降压井,以保证基坑开挖的安全。
三、试验期间实测降压井单井平均出水量
JY1约为0.12m3/h、JY2约为0.11m3/h、JY3约为0.13m3/h、JY4约为0.12m3/h、JY5约为0.1m3/h。
即5口降压井单井平均水量约0.11m3/h。
抽水过程中前期水量相
对较大,后期出水量逐渐稳定。
四、试验实测水位降深与曲线见下表和下图
为满足最大开挖深度的群井抽水:
即:
需降承压水水头12.48m,安全水头埋深为
17.36m。
抽水井停抽后承压水水位开始恢复,通过观测井GJY1在停抽后约12小时恢复到降深的12.8%;
停抽后约24小时基本恢复到降深的22.2%;
停抽后约48小时基本恢复到降深的40.8%。
图5.2坑内观测井G6水位动态变化曲线图
第六章群井试验小结
1、根据本工程疏干井抽水结果,基坑内的疏干井抽水约6天,目前坑内观测井由初始水位1.52~1.95m下降到19.35~19.91m,已满足第一层至第六层土体开挖条件的要求,基坑开挖过程中,仍保持降水。
2、开挖及支撑施工阶段,如发现地下围护结构渗水应及时进行堵漏工作,坑内的
明水应及时排出基坑。
3、通过第⑧2层群井降压试验可以看出基坑群井抽水约74小时坑内观测井水头下降了20.0m,达到基坑计算需降水头19.90m,满足基坑开挖时抗承压水的要求。
同时实测坑外水位没有明显的变化。
4、通过第⑧2层群井试验中的水位恢复试验可知:
观测井GBY1在停抽后约12小
时恢复到降深的16.7%;
停抽后约48小
时基本恢复到降深的46.4%。
说明本区域承压含水层补给条件较较弱,补给速率较慢。
5、通过第⑨2a层群井降压试验可以看出基坑群井抽水约47小时坑内观测井水头
下降了12.58m,达到基坑计算需降水头12.48m,满足基坑开挖时抗承压水的要求。
6、通过第⑨2a层群井试验中的水位恢复试验可知:
观测井GJY1在停抽后约12
小时恢复到降深的12.8%;
说明本区域承压含水层补给条件较较弱,补给速率较慢。
7、通过群井试验知:
现场施工用电及排水沟槽能够满足疏干井和泄压降水抽水及
排水需要。
8、第⑧2层、⑨2a层承压水降水施工过程中,采用独立电源进行施工,以保证基坑降水工作的正常进行。
为了防止大面积的突然停电或现场电路系统故障,施工现场应有备用电源(如柴油
发电机),以保证基坑降水工作的正常进行。
保证在工业电源不能正常供电时,备用电源(柴油发电机)能在12小时内启动。
为了保证柴油发电机处于完好工作状态,定期
(1~2周)需试运行一次。
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