高支模满堂脚手架搭设方案Word下载.docx
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(4)、严禁使用不合格、锈蚀、和有裂纹的扣件。
②、水平杆施工要求
纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相同,顶端水平杆距楼板、梁为900mm,步距为不大于1.5m。
(1)脚手架底座上不大于200mm处的立杆上必须设置纵、横向扫地杆,横向水平杆设于纵向杆之下,纵向水平杆固定在立杆的内侧,并采用直角扣件与立杆扣紧。
(2)纵横向水平杆接长一般采用对接扣件连接,相邻纵向水平杆对接接头应交错布置,不应设在同步、同跨内,相邻接头水平距离不应小于500mm。
(3)每一主节点处必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。
(4)水平杆必须扣接在立杆上,不得相互扣接。
扣件螺帽一定要拧紧,立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件,保证竖向传力和水平观感。
③、剪刀撑的设置要求
(1)每道剪刀撑宽度不应小于4跨,其宽度为4~6m,连续布置,斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。
剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角为45º
~60º
之间。
(2)满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑
(3)剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式,搭接长度不应小于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mm处和搭接中段固定。
④、扣件要求:
(1)扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接,直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接,旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接,对接扣件用于两根钢管的对接连接,承载力直接传递到结构板上。
(2)扣件与钢管的接触面要保证严密,确保扣件与钢管连接紧固。
(3)扣件和钢管的质量要合格,满足施工要求,对发现脆裂、变形、滑丝的严禁使用。
⑥、安全网
安全网采用10cm×
10cm的安全网,在支撑体系上设置一道水平安全网。
高度为4米。
4、脚手架的拆除
①、拆除前应报审批准,进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。
周围设围栏或警戒标识,划出工作禁区,禁止非拆卸人员进入,并设专人看管。
拆除时,班组成员要明确分工,统一指挥,操作过程中精力要集中,不得东张西望和开玩笑,工具不用时要放入工具袋内。
②、严格遵守拆除顺序,拆除顺序应从上而下,一步一清,不允许上下同时作业,本着先搭后拆,按层次由上而下进行,脚手架逐层拆除。
③、拆除脚手架的大横杆、剪刀撑,应先拆中间扣,再拆两头扣,由中间操作人往下顺钢管,不得往下乱扔;
拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下,不得往下投扔,以免伤人和不必要的损失。
④、拆除过程中最好不要中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚;
拆除过程中最好不要中断,如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落,并检查是否会倒塌,确认安全后方可停歇。
⑤、拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放,进行保养,检修。
5、重大危险源监控及预防措施:
①、作业中,禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。
却因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意,采取相应弥补措施,并在作业完毕后及时予以恢复。
②、人在架设作业时,应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物,严禁在架杆上等不安全处休息。
③、每班工人上架工作时,应现行检查有无影响安全作业的问题,在排除和能解决后方可开始作业。
在作业中发现有不安全的情况和迹象时,应立即停止作业进行检查,直到安全后方可正常作业。
四、安全生产保证体系
项目经理部健全安全生产保证体系,设置安全生产管理机构,配备专职安全监督管理人员,并赋予一定的管理权限。
建立健全安全生产责任制,严格执行安全生产法律、法规标准和企业安全规章制度,确保安全生产。
五、安全技术保证体系
建立以项目部总工程师为主,施工安监科、技术质量科各专业人员组成的安全技术保证体系,负责编制施工技术方案、作业指导书(含安全技术措施),负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其它人员的安全技术培训教育,组织制订安全操作规程。
编制危险源识别、风险评价、风险控制计划和方案。
六、高支模满堂脚手架的设计验算
17.200标高以下,板厚120,模板支撑高度为5.48m,最大梁截面为300×
取300×
850mm,支撑高度7.3m作为梁模板支撑满堂架计算对象,选取板厚120mm楼板,支撑高度8.04m,作为计算对象。
(一)梁模板扣件钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为7.3m,梁截面B×
D=300mm×
850mm,立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m,立杆的步距h=1.50m,梁底1道承重立杆。
面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×
80mm,剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距0.90m。
梁底按照布置单根承重杆计算。
模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3,施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
850
300
7300
图1梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下:
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×
(25.50×
0.85+0.20)+1.40×
2.00=65.770kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×
25.50×
0.85+0.7×
1.40×
2.00=72.531kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7×
1.40=0.98
采用的钢管类型为φ48.3×
3.6。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=25.500×
0.85×
0.900=20.910kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.200×
0.300×
(2×
0.85+0.300)/0.300=0.736kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到,活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×
0.900=0.400kN
考虑0.9的结构重要系数,均布荷载q=0.9×
(1.35×
20.910+1.35×
0.736)=26.300kN/m
考虑0.9的结构重要系数,集中荷载P=0.9×
0.98×
0.900=0.353kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40.00×
1.80×
1.80/6=21.60cm3;
I=40.00×
1.80/12=19.44cm4;
计算简图
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.727kN
N2=5.025kN
N3=5.025kN
N4=1.727kN
最大弯矩M=0.077kN.m
最大变形V=0.097mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.077×
900×
900/21600=3.565N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2;
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×
2656.0/(2×
400.000×
18.000)=0.553N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<
[T],满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.097mm
面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
梁底木方计算
按照三跨连续梁计算,计算公式如下:
均布荷载q=1.2×
25.00×
0.3+1.2×
0.35×
0.85+0.3)+3.00×
0.3×
1.4=12.561kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
12.56×
0.90×
0.90=0.201kN.m
最大剪力Q=0.6×
0.900×
12.561=3.015kN
最大支座力N=1.1×
12.561=5.527kN
木方的截面力学参数为
W=5.00×
8.00×
8.00/6=53.33cm3;
I=5.00×
8.00/12=213.33cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.201×
106/53333.3=3.77N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
截面抗剪强度计算值T=3×
3015/(2×
50×
80)=1.131N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=9.921kN/m
最大变形
v=0.677ql4/100EI=0.677×
9.921×
900.04/(100×
9000.00×
2133334.0)=0.090mm
木方的最大挠度小于900/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一)梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.312kN.m
最大变形vmax=0.096mm
最大支座力Qmax=7.696kN
抗弯计算强度f=M/W=0.312×
106/5260.0=59.38N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于366.7/150与10mm,满足要求!
(二)梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
最大弯矩Mmax=0.859kN.m
最大变形vmax=0.571mm
最大支座力Qmax=13.282kN
抗弯计算强度f=M/W=0.859×
106/5260.0=163.28N/mm2
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=13.28kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
其中N——立杆的轴心压力最大值,它包括:
横杆的最大支座反力N1=13.282kN(已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重N2=0.9×
1.35×
0.139×
7.3=0.996kN
N=13.282+0.996=14.279kN
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm;
A——立杆净截面面积,A=5.060cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3;
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.30m;
h——最大步距,h=1.50m;
l0——计算长度,取1.500+2×
0.300=2.100m;
λ——由长细比,为2100/15.9=132<
150满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386;
经计算得到σ=14279/(0.386×
506)=73.021N/mm2;
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:
MW=0.9×
0.9×
1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);
Wk=uz×
us×
w0=0.300×
1.250×
0.600=0.225kN/m2
h——立杆的步距,1.50m;
la——立杆迎风面的间距,0.90m;
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距,0.90m;
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×
1.4×
0.225×
1.500×
1.500/10=0.052kN.m;
Nw——考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值,参照模板规范公式5.2.5-14;
Nw=13.282+0.9×
1.2×
0.820+0.9×
0.052/0.600=14.376kN
经计算得到σ=14376/(0.386×
506)+52000/5260=83.343N/mm2;
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<
(二)扣件钢管楼板模板支架计算书
《钢结构设计规范》GB50017-2003
模板支架搭设高度为8.04m,板厚按120厚计算
立杆的纵距b=0.9m,立杆的横距l=0.9m,水平杆的步距h=1.50m。
模板面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。
模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m3,施工活荷载2.50kN/m2。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
(25.00×
0.12×
0.9+0.20)+1.40×
2.50=11.270kN/m2
0.25+0.7×
2.50=10.921kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40,采用的钢管类型为φ48.3×
模板面板的按照简支梁计算。
考虑0.9的结构重要系数,静荷载标准值
q1=0.9×
0.120×
1.200+0.200×
1.200)=6.993kN/m
考虑0.9的结构重要系数,活荷载标准值q2=0.9×
(0.000+2.500)×
1.200=2.700kN/m
W=64.800cm3I=58.320cm4
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.125ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.125×
(1.20×
6.993+1.40×
2.700)×
0.200×
0.200=0.061kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.061×
900/64800=0.939N/mm2
(2)挠度计算
v=5ql4/384EI<
[v]=l/400
面板最大挠度计算值v=5×
6.993×
2004/(384×
6000×
583200)=0.042mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.25Pl+0.125ql2
面板的计算宽度为6000.000mm
集中荷载P=2.5kN
q=0.9×
(25.100×
0.250×
6.000+0.200×
6.000)=34.965kN/m
面板的计算跨度l=200.000mm
经计算得到
M=0.250×
2.5×
0.200+0.125×
1.20×
34.965×
0.200=0.367kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.367×
900/64800=5.668N/mm2
二、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.26cm3;
截面惯性矩I=12.71cm4;
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.00×
0.200=1.255kN/m
q12=0.200×
0.200=0.040kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×
0.200=0.500kN/m
考虑0.9的结构重要系数,静荷载q1=0.9×
1.255+1.20×
0.040)=1.399kN/m
考虑0.9的结构重要系数,活荷载q2=0.9×
0.500=0.630kN/m
2.抗弯强度计算
2.03×
1.00×
1.00=0.203kN.m
1.000×
2.029=1.217kN
2.029=2.231kN
抗弯计算强度f=0.203×
106/5260.0=38.57N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×
1.616+0.990×
0.000)×
9004/(100×
2.06×
105×
127100.0)=
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