大渡河大桥连续刚构箱梁挂篮计算书Word文档下载推荐.docx
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1、底模平台纵梁检算27
2、29
3、29
4、底模平台前下横梁检算30
5、底模平台后下横梁检算31
6、底模平台前、后吊挂检算32
7、前上横梁检算34
8、后上横梁检算34
9、主梁系统检算35
10、后锚固梁系统检算36
(四)施工16#时挂篮计算(4.5m节段)36
1、底模平台纵梁检算37
2、39
3、39
4、底模平台前下横梁检算40
5、底模平台后下横梁检算41
6、底模平台前、后吊挂检算42
7、前上横梁检算44
8、后上横梁检算44
9、主梁系统检算45
10、后锚固梁系统检算46
五.挂篮走行稳定性检算47
三角挂篮设计计算书
一、概况
上部结构为(93.5+210+93.5)米三跨一联的预应力砼连续刚构,主桥箱梁为单箱单室断面,箱顶板宽9m,底板宽6m。
在各墩与箱梁相接的根部断面梁高13.5m(梁高均以裸梁外缘顶面至箱梁面的竖直距离计),中跨合拢段梁高3.5米,边跨现浇段离梁端3米范围内梁高6.5米,其余梁高4.656米。
从中跨跨中至箱梁根部梁高以1.5次抛物线变化。
墩顶0#梁段长14m,箱梁在与墩身对应的12m长范围内等梁高,两边各1m范围则处于圆曲线线上。
两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为25个节段、边跨划分为20个节段,节段数及节段长度从根部至跨中分别为:
中跨6×
3米、4×
3.5米、5×
4米、10×
4.5米和边跨6×
4米、5×
4.5米。
箱梁顶板厚为28cm~50cm,箱梁底板厚根部为160cm,跨中为32cm。
箱梁腹板厚度为50cm~100cm。
主墩墩顶箱梁综合考虑受力和变形情况,各设柔性横隔板4道,边墩顶各设横隔板1道,主墩两侧各72.5m处(18#节段处)各设1道横隔板。
箱梁纵坡0%,横坡为双向2%。
箱梁为三向预应力,其中竖向预应力为3Φ15.2钢绞线。
竖向预应力布置在横隔板和腹板中。
横隔板中的预应力筋共6束,沿横隔板中轴线居中对称布置;
腹板中的竖向预应力沿纵向按45cm和50cm2种不同的间距布置,每侧腹板中布置2排。
施工图设计的基本要求:
要求挂篮最大承载力不小于2337KN,挂篮重量以1200KN控制(包括施工荷载)。
方案的确定:
由于桥址位于川藏高原东缘向四川盆地过渡地带,海拔约1500m,桥墩高达116m,挂篮施工处风大且频繁,因而要求挂篮结构迎风面小,抗风能力大,便于在该施工环境下操作。
挂篮悬浇从1#节段~25#节段,共循环25个节段,因而要求挂篮主桁系统、底篮系统、模板系统等刚度较大。
悬浇箱梁高度从13.5m渐变到3.5m,因而要求内外模板沿竖向可抽除;
箱梁腹板厚度从100cm渐变到50cm,因而要求内模板顶板沿横向可抽除;
在跨中18#节段,箱梁设有1道横隔板,因而要求内模板便于人工拆除与组装;
箱梁底板为抛物线变化,因而要求底篮平台可沿竖向转动。
最大悬浇节段重约233.7t,考虑桥址处的特殊性和特高空操作的安全性,安全系数考虑1.5,因而要求挂篮设计承载力为350t。
由于挂篮多达4个,因而要求挂篮尽量减轻自重,以降低施工成本。
基于以上原则,经过多种方案比选论证,决定采用三角式挂篮方案进行设计。
2、根据本桥的结构特点和施工特点,挂篮为三角挂篮,其由以下几个主要部分组成。
(1)主桁系统:
由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁,共2片,横向由前、后上横梁、平联、门架连接;
(2)底模平台:
由模板、纵梁、前后下横梁组成整体平台;
(3)吊挂系统:
由前上横梁,前后吊挂组成;
(4)外导梁系统:
由外导梁、锚固滑行设备等组成,为底模平台滑道设备;
(5)走行系统:
由前后支腿、滑板及滑道组成,为主桁系统的滑行设备;
(6)平衡及锚固系统:
由锚固部件、锚固筋、配重等组成,以便挂篮在灌注砼和空载行走时,具有必要的稳定性。
二、设计依据
1.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)
2.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)
3.《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
4.大渡河大桥施工图设计
5.项目部的技术要求
三、荷载:
1、挂篮施工控制工况1#、7#、11#、16#块。
1#块为3m节段最重块,混凝土89.884m3,重233.7t;
7#块为3.5m节段最重块,混凝土82.189m3,重213.7t;
11#块为4m节段最重块,混凝土77.780m3,重202.2t;
16#块为4.5m节段最重块,混凝土67.867m3,重176.5t。
2、单只挂篮重量:
一只挂篮总重为120t(包括施工荷载),与设计院要求相符。
3、挂篮工作系数:
0.51。
四、挂篮施工时主要构件检算(施工1#、7#、11#、16#块为控制工况):
挂篮各个构件结构见总图:
(一)、施工1#时挂篮计算(3m节段)
1、底模平台纵梁检算:
1)、底模平台纵梁1(桁架纵梁):
纵梁1承担着箱梁腹板混凝土荷载及底模平台部分重量:
一侧腹板混凝土荷载:
G=24.297t/m
砼超打重量按1.1计、施工荷载及挂篮底模平台重量为3.34t/m:
G’=1.1×
G+3.34=30.07t/m
该重量由2根纵梁1承受
则q=15.04t/m。
计算模型:
选用桁架结构,桁高1米,上下主杆用2[20a,连接斜杆用2[10
计算采用ALGOR18计算软件对桁架建模检算;
计算结果:
最大弯曲应力σmax=101MPa;
最大变形fmax=-2.4mm;
支座反力(下横梁所受压力):
R前=16.1t,R后=29t;
2)、底模平台纵梁2:
混凝土底板下8根纵梁2承担着箱梁底板混凝土荷载及底模平台的一部分重量:
梁底板混凝土荷载:
G=20.34t/m
砼超打重量按1.1计、施工荷载及挂篮底模平台重量为4.51t/m:
G+4.51=26.88t/m
该重量由8根纵梁2承受
则q=3.36t/m。
选用H390×
300×
10×
16型钢,
截面面积:
截面惯性矩:
Ix=38900cm抗弯截面模量:
wx=2000cm
最大弯曲应力σMAX=45.9MPa;
最大变形f=-2.1mm;
R前=3.6t,R后=6.48t;
一侧翼缘混凝土荷载:
G=1.131t/m
砼超打重量按1.1计、施工荷载及外滑梁重量为2.86t/m:
q=1.1×
G+2.86=3.844t/m
最大弯曲应力σMAX=28.7MPa;
最大变形f=-1.4mm;
R前=4.1t,R后=7.44t
砼超打重量按1.1计、施工荷载及内滑梁重量2.75t/m:
最大弯曲应力σMAX=31.5MPa;
最大变形f=-1.2mm;
R前=5.93t,R后=10.6t
4、底模平台前下横梁检算:
挂篮浇注混凝土1#块时前下横梁受力图示:
选用两根HN500×
200×
Ix=47800cm抗弯截面模量:
wx=2140cm
最大弯曲应力σMAX=41.4MPa;
最大变形f=-0.4(+1)mm;
支座反力(吊带所受拉力):
R边=25.4t,R中=21.5t。
5、底模平台后下横梁检算:
施工状态时,此时底模平台前、后下横梁承受底模平台纵梁传来的混凝土重量、底模平台自重其它重量。
最大弯曲应力σMAX=106MPa;
最大变形f=-5(+2)mm;
R边=27.8t,R中=55t。
6、底模平台前、后吊挂检算:
(1)底模平台前吊挂
边吊带最大受力:
25.4t;
中吊带最大受力21.5t。
边吊带采用B=150mm,δ=20mm;
材质为16Mn,φ51销孔;
销轴φ50,材质为40Cr。
吊带承受的拉应力:
σMAX=N/A=84.7MPa;
按公路桥规:
σb=290MPaK=290/84.7=3.4>
2
φ50销轴承受的剪应力:
τ=Q/A=129MPa<[315MPa];
孔壁承压应力:
σC=Njy/dt=249MPa<[360MPa];
中吊带采用B=150mm,δ=20mm;
σMAX=N/A=71.7MPa;
σb=290MPaK=290/71.7=4>
τ=Q/A=108.9MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=210MPa<[360MPa];
(2)底模平台后吊挂
27.8t;
中吊带最大受力60t,考虑后吊带另加5t预拉力。
σMAX=N/A=92.7MPa;
σb=290MPaK=290/92.7=3.13>
τ=Q/A=142MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=273MPa<[360MPa];
中吊带采用B=200mm,δ=30mm;
材质为16Mn,φ61销孔;
销轴φ60,材质为40Cr。
σMAX=N/A=100MPa;
σb=290MPaK=290/100=2.9>
φ60销轴承受的剪应力:
τ=Q/A=212MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=327MPa<[360MPa];
7、前上横梁检算:
计算图示:
前上横梁承受荷载为前吊挂系统反力。
前上横梁采用HM400×
300
截面特性:
最大弯曲应力σMAX=47.2MPa;
最大变形f=-1.5mm;
支座反力(主桁所受压力):
R=51.9t。
8、后上横梁检算:
后上横梁承受荷载为后边吊挂及吊杆系统反力。
后上横梁采用2[32b
Ix=16280cm抗弯截面模量:
wx=1018cm计算模型:
计算结果:
9、主梁系统检算:
三角斜拉挂篮的荷载主要由前上横梁传来的荷载,主梁系统由主梁、斜拉塔架组成。
按梁、杆单元模型计算。
计算模型如下:
三角斜拉主梁斜拉带拉力73.1t,应力52.6MPa<[315MPa]
σb=290MPaK=290/52.6=5.5>
φ150销轴承受的弯剪应力:
τ=71.3MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=121MPa<[360MPa];
立柱压力107.3t,应力-76.1MPa<[170MPa];
主梁的应力-71.7MPa~28.1MPa<[170MPa]。
三角斜拉主梁的前上横梁位置的挠度为4.2mm;
三角斜拉主梁支座反力:
后锚固支座R1=31.2t
前锚固支座R2=25.8t
10、后锚固系统检算:
主桁后锚固力由后锚固梁分配梁的锚固筋提供。
计算中未计该部分自重,是偏安全的。
每片主桁后锚固采用4根
32预应力钢筋
主体
32预应力钢筋张拉控制力50.3t。
则K=F/P=3.77>2。
(二)、施工7#时挂篮计算(3.5m节段)
G=18.2t/m
G+3.34=23.36t/m
则q=11.68t/m。
最大弯曲应力σmax=97MPa;
最大变形fmax=-2.1mm;
R前=16.4t,R后=24.5t;
G=14.8t/m
G+4.51=20.79t/m
则q=2.6t/m。
最大弯曲应力σMAX=42.9MPa;
最大变形f=-1.8mm;
R前=3.6t,R后=5.5t;
q=1.1×
最大弯曲应力σMAX=39.2MPa;
最大变形f=-2.3mm;
R前=5.5t,R后=8.3t
最大弯曲应力σMAX=39.5MPa;
最大变形f=-2.4mm;
R前=7.9t,R后=11.9t
最大弯曲应力σMAX=41.5MPa;
R边=25.8t,R中=21.7t。
最大弯曲应力σMAX=89MPa;
最大变形f=-4(+1.5)mm;
R边=23.9t,R中=51.4t。
25.8t;
中吊带最大受力21.7t。
σMAX=N/A=86MPa;
σb=290MPaK=290/86=3.4>
τ=Q/A=131MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=253MPa<[360MPa];
σMAX=N/A=72.3MPa;
σb=290MPaK=290/72.3=4>
τ=Q/A=110MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=213MPa<[360MPa];
23.9t;
中吊带最大受力51.4t,考虑后吊带另加5t预拉力。
σMAX=N/A=79.7MPa;
σb=290MPaK=290/79.7=3.63>
τ=Q/A=122MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=234MPa<[360MPa];
σMAX=N/A=85.7MPa;
σb=290MPaK=290/85.7=3.4>
τ=Q/A=182MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=283MPa<[360MPa];
最大弯曲应力σMAX=58.5MPa;
最大变形f=-1.9mm;
R=60.9t。
三角斜拉主梁斜拉带拉力83t,应力69.2MPa<[315MPa]
σb=290MPaK=290/69.2=4.2>
τ=82.3MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=138MPa<[360MPa];
立柱压力123.4t,应力-83.3MPa<[170MPa];
主梁的应力-84.6MPa~32.4MPa<[170MPa]。
三角斜拉主梁的前上横梁位置的挠度为5.4mm;
后锚固支座R1=37.6t
前锚固支座R2=33.4t
则K=F/P=2.83>2。
(三)、施工11#时挂篮计算(4m节段)
G=13.95t/m
G+3.34=18.7t/m
则q=9.34t/m。
最大弯曲应力σmax=92MPa;
最大变形fmax=-1.8mm;
R前=16.7t,R后=20.7t;
G=13.0t/m
G+4.51=18.8t/m
则q=2.35t/m。
最大弯曲应力σMAX=47.5MPa;
最大变形f=-2.0mm;
R前=4.2t,R后=5.2t;
最大变形f=-3.4mm;
R前=6.86t,R后=8.51t
最大弯曲应力σMAX=43.7MPa;
最大变形f=-2.7mm;
R前=9.8t,R后=12.2t
最大弯曲应力σMAX=48.5MPa;
最大变形f=-0.5(+2)mm;
R边=27.4t,R中=23.1t。
最大弯曲应力σMAX=86MPa;
最大变形f=-3.5(+1.2)mm;
R边=19.8t,R中=42.6t。
27.4t;
中吊带最大受力23.1t。
σMAX=N/A=91.3MPa;
σb=290MPaK=290/91.3=3.2>
τ=Q/A=139MPa<[315MPa];
σC=Njy/dt=268MPa<[360MPa];
吊带承受的拉应
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