综合楼高支模施工专项方案门式架Word文档格式.docx
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施工过程中充分发挥质量否决权的作用,使工程质量得到有效控制。
具体由现场总施工员、专业施工员落实实施,直至落实到各专业班组,项目部质安员经常深入工地督促检查,发现问题及时纠正解决。
三.高支模架体的搭设方案
1框架柱模板
采用18mm厚胶合板,用80×
80mm的木方做竖向背楞,再用80×
80mm木方小横杆做水平背楞形成“箍”的形式把柱四周锁住,再利用钢管斜撑及门架支撑形成支撑体系,柱模板支模图如下:
1.1工艺流程
1.2按位置线做好定位钢筋,以保证柱轴线、边线与标高的准确。
1.3安装柱模板:
通排柱先装两端柱,经校正、固定、拉通线校正中间各柱。
1.4在柱子安装最后一片模板前应对柱模内进行认真的清扫,然后合模。
保证在浇注混凝土时模内清洁。
2.梁、板模板架体搭设设计要求:
门架排距(纵、横搭设)。
四.梁、板高支模及架体受力计算
(一)门式钢管脚手架(用于6m以下楼层)
1梁模板及架体受力计算参数
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。
计算的脚手架搭设高度:
梁为3.70m、板为4.20m,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。
搭设尺寸为:
门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.93米,跨距l=5.00米。
门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。
门架立杆采用φ42.7×
2.4mm钢管,立杆加强杆采用φ26.8×
2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m,梁底木方距离200mm。
梁底木方截面宽度80mm,高度100mm。
梁顶托采用φ48×
3.5。
门式支架搭设示意图:
1——立杆;
2——立杆加强杆;
3——横杆;
4——横杆加强杆
计算门架的几何尺寸图
门式支架搭设平面图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为F=kN
1.1梁荷载的计算:
1.1.1钢筋混凝土梁自重(属于高支模段的梁最大截面:
0.25×
0.7m),kN/m:
q1=25×
(0.25×
0.7+0.5×
0.9)=15.625kN/m
1.1.2模板的自重:
P2=0.5×
(2×
1.4+0.5)/0.5=0.825kN/m
1.1.3支撑体系自重:
P3=(KN/m)
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递的荷载;
门架静荷载计算(作用于门架的荷载包括以下内容):
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:
配件名称
配件数量
配件重量
门架MF1219
1榀(不可改)
0.224KN
交叉支撑
2
0.040×
2=0.08KN
水平架
4步3设
0.165×
3/4=0.124KN
连接棒
0.006×
2=0.012KN
锁臂
0.009×
2=0.018KN
合计
0.458KN
经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.458/1.930=0.24kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用φ26.8×
2.5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算:
tg
=(4.00×
1.93)/(5.00×
4.00)=0.386
2×
0.038×
(5000.00×
4)/cosα/(4.00×
1.93)=0.214kN/m
水平加固杆采用φ42.0×
2.5mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为
0.023×
(5.00×
1.00)/(4×
1.93)=0.015kN/m
每跨内的直角扣件1个,旋转扣件4个,每米高的钢管重为
(1.00×
0.014+4×
0.014)/1.93=0.036kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m;
每米高的栏杆重量为0.01kN/m;
经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.214+0.015+0.036+0.02+0.01=0.305kN/m
经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.24+0.295=0.535kN/m。
1.1.4活荷载标准值P4:
施工人员及设备荷载按:
1KN/㎡
振捣砼时产生的荷载按:
3KN/㎡
活荷载标准值P4=(3+1)×
0.5=2.0kN/m
托梁传递荷载:
NQ=P1+P2+P4=18.45kN
2.立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.535kN/m;
NQ——托梁传递荷载,NQ=18.45kN;
H——脚手架的搭设高度,H=3.7m。
经计算得到,N=1.2×
0.535×
3.7+18.45=20.83kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=20.83kN;
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到,
=0.40;
k——调整系数,k=1.13;
i——门架立杆的换算截面回转半径,i=1.525cm;
I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=7.16cm4;
h0——门架的高度,h0=1.93m;
I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=6.19cm4;
A1——门架立杆的净截面面积,A1=3.04cm2;
h1——门架加强杆的高度,h1=1.54m;
I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=1.22cm4;
A——一榀门架立杆的毛截面积,A=2A1=6.08cm2;
f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到,Nd=0.40×
608.000×
205/1000=49.856kN。
立杆的稳定性计算20.83kN,小于49.856kN,满足要求。
3.风荷载计算
根据《建筑施工门式架钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)的有关规定,敞开式脚手架因受风荷载作用很小,搭设高度在5米内,风荷载可忽略不计。
4.梁模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度,模板面板按照三跨连续梁计算;
静荷载标准值
q1=25×
0.9)=15.625kN/m
活荷载标准值q2=(3.0+1.0)×
0.50=2.00kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=90.00×
1.8×
1.8/6=48.60cm3;
I=90.×
1.80×
1.80/12=43.74cm4;
4.1抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100q12
q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.2×
(1.2×
2.7+1.4×
4.95)×
0.25=0.122kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.122×
1000×
1000/48600=2.510N/mm2
面板的抗弯强度验算f小于[f]满足要求
4.2抗剪计算
T=3Q/2bh<
其中最大剪力Q=0.6×
15.625+1.4×
0.25=3.852kN
截面抗剪强度计算值T=3×
3852/(2×
700×
18)=0.426N/mm2
截面抗剪强度计算值[f]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T小于[f],满足要求
4.3挠度计算
V=0.677q14/100E<
[V]=1/250
面板最大挠度计算值V=0.677×
15.625×
2504/(100×
6000×
437400)=0.157mm
面板的最大挠度小于250/250,满足要求
5.梁底支撑木枋的计算
荷载的计算
A.钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=25×
1.4×
0.25=8.75kN/m
B.模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.5×
0.25(2×
1.4+0.5)/0.5=0.825kN/m
C.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q3=(1+3)×
0.25=1.00kN/m
均布荷载q=1.2×
8.75+1.2×
0.825=11.49kN/m
集中荷载q3=1.4×
1.00=1.40kN/m
5.2木枋的计算
按照三跨连续梁的计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1.755/0.9=1.95kN/m
最大弯矩M=0.1q12=0.1×
1.95×
0.9×
0.9=0.158kN/m
最大剪力Q=0.6×
1.65×
1.95=1.931kN/m
最大支座力N=1.1×
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×
10×
10/6=83.333cm3;
I=5×
10/12=416.67cm4;
5.3木枋抗弯强度计算
f=0.158×
106/83333.33=1.90N/mm2
木枋的抗弯强度计算1.90,小于13.00N/mm2,满足要求
5.4木枋抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6q1
截面抗剪强度必须满足:
截面抗剪强度计算值T=3×
1053/(2×
50×
100)=0.316N/mm2
截面抗剪强度设计值[f]=1.30N/mm2
木枋的抗剪强度计算0.316,小于1.30N/mm2,满足要求
5.5木枋挠度计算
最大变形V=0.677×
1.5×
9004/(100×
9500×
4166666.7)0.168mm
木枋最大挠0.168小于900/250(3.6),满足要求
6.梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。
木枋荷载计算值:
1.2×
(25.5×
0.7×
0.3+0.15)+1.4×
4×
0.3
=3.47kN/m
图4托梁计算简图
经过计算得到最大弯矩M=-0.64kN.m
经过计算得到最大支座F=19.07kN
经过计算得到最大变形V=0.644mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=101.600cm3;
截面惯性矩I=243.8000cm4;
6.1顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=(-0.64×
10^6/1.05)/(101600.00)=-5.999N/mm2
顶托梁抗弯强度-5.999小于215.00N/mm^2,满足要求。
6.2顶托梁挠度计算
最大变形v=0.664mm
顶托梁挠度0.664小于2.25mm,满足要求。
7.横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.93kN
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.632kN/m
最大变形Vmax=1.38mm
最大支座力Qmax=7.66kN
抗弯计算强度过f=0.632×
106/5080=124.47N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求
支撑钢管的最大挠度小于900/100与10mm,满足要求
8.楼板底木方的计算
木方按照简支梁计算,木方的截面力学参数为
8.1荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.50×
0.1×
0.30=0.765kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.50×
0.30=0.150kN/m
(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q3=4.50×
0.30=1.350kN/m
经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×
(0.765+0.150)+1.4×
1.350=2.988kN/m
8.2木方强度、挠度、抗剪计算
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=15.99kN
N2=15.59kN
经过计算得到最大弯矩M=0.76kN.m
经过计算得到最大支座F=15.59kN
经过计算得到最大变形V=0.644mm
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=133.333cm3;
I=666.667cm4;
8.2.1木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.76×
10^6/133333.00=5.7N/mm2
木方的抗弯计算强度5.7小于17.00N/mm^2,满足要求。
8.2.2木方抗剪计算[可以不计算]
[T]
截面抗剪强度计算值T=3×
/(2×
80.00×
100.00)=0.104N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪计算强度0.104小于1.60N/mm^2,满足要求。
8.2.3木方挠度计算
最大变形v=0.644mm
木方的最大挠度0.644小于3.60mm,满足要求。
(二)扣件式钢管满堂脚手架(用于7~8m高楼板,B-C/4-5轴中空层)
B-C/4-5轴中空层(7.8m)模板及支撑方案
1本方案设计计算简介:
1.1立杆间距不大于1.0m,水平横杆间距不大于1.60m;
1.2柱、梁底和侧板模板采用18mm厚夹板,梁底模下横楞为50×
100mm木枋,间距250~300mm,纵楞为两根50×
100木枋;
1.3楼板模板采用18mm厚夹板,夹板下加设50×
100木枋,间距不大于400mm;
1.4在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线,钉柱头模板,按设计标高调整钢管架高度,然后安装梁底模板,并拉线找平,当梁底跨度大于及等于4m时,跨中梁、板底处应按设计要求起拱,起拱高度为梁跨度的千分之三,主、次梁交接时,先主梁起拱后次梁起拱,安装梁模板的同时考虑预埋件的埋设及浇筑前对预埋件位置的复核、检查工作;
1.5支模具前,须在钢管架支脚铺设垫块,可采用不小于100×
100×
50mm的木块铺垫;
1.6模具板安装时,首先复核板底标高,搭设支架,然后铺设模板;
1.7立杆的间距必须按方案拉搭设,支架与立杆应在同一竖向中心线上,垂直度偏差不大于1/10,绝对值不大于100mm;
1.8立杆与支模的木枋要有可靠的连接,以防滑脱和移位,可以在立杆顶端插上一个顶托,被支撑模板的荷载通过顶托作用于立柱上;
1.9为保证立杆的整体性及稳定性,立杆与水平横杆之间必须用扣件紧固;
1.10支撑体系高于或等到于时,要设置水平剪刀撑,增加水平方向的约束,同时还要利用先行施工的柱对支撑结构顶紧和拉紧,水平剪刀撑搭设时,其两端与中间从顶层开始向下每隔三步(约4.8m)设置一道水平剪刀撑;
1.11支撑四角设抱角斜撑,斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用,斜撑均由底至顶连续设置,斜撑的搭设应随立杆纵向和横向水平杆等到同步搭救设;
1.12模板与支架在安装过程中必须设置防倾覆的临时固定支撑,必须严格控制模板标高、轴线、垂直度、平整度;
1.13在搭设、使用、拆除施工过程中,严格按照施工规范及有关施工要求施工,完善管理制度,定期和不定期检查,密切注意使用安全,确保安全、美观、稳固;
2扣件式钢管脚手架支撑承载力验算
楼板支架立面简图
楼板支撑架平面立杆稳定性荷载计算单元简图
梁模板支架立、剖面简图
本计算以首层梁板模板为依据计算,7~8m米高度梁板范围约60㎡,梁最大截面250×
板厚均为100㎜;
现以扣件式钢管脚手架为模板支撑计算。
技术参数
立杆间距不大于1.0m,支撑架搭设尺寸为:
立杆的纵距b=0.9m,立杆的横距a=0.9M,横杆的步距h=1.8m,采用的钢管类型为φ48×
3.5mm
2.1楼板模板计算
静荷载标准值q1=25×
0.20×
0.90+0.50×
0.90=4.950kN/m
活荷载标准值q2=(2.0+1.0)×
0.90=2.700kN/m
2.1.1抗弯强度计算
M=0.100q12
4.950)×
面板的抗弯强度验算f<
[f]满足要求
2.1.2抗剪计算
0.25=1.526kN
1526/(2×
900×
18)=0.141N/mm2
抗剪强度验算T<
[f],满足要求
2.1.3挠度计算
5.4×
437400)=0.054mm
2.2支撑木枋的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算
2.3荷载的计算
D.钢筋混凝土板自重(kN/m):
0.25=0.625kN/m
E.模板的自重线荷载(kN/m):
0.25=0.125kN/m
F.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(1+3)×
静荷载q1=1.2×
0.625+1.2×
0.125=0.9kN/m
活荷载q2=1.4×
1.00=1.40kN/m
2.4木枋的计算
均布荷载
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