模板设计方案 2Word文件下载.docx

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模板在平板处的安装，应控制龙骨间距小于（或等于）400mm，龙骨跨度在1500mm之内。

模板梁截面h≤700，粱底模板龙骨间距小于（或等于）350mm。

柱箍按常规方木或钢管拉紧加固，其间距不大于400mm，当柱边大于800mm时候，应在中间穿柱加一道拉铨。

二、模板设计：

计算依据：

1.设计图纸；

2.中国建筑工业出版社《建筑工程模板施工手册》；

3.建筑工程设计、验收规范；

4.其他资料。

木模板验算计算书各项数据取值如下：

松木抗弯容许应力fm=13Mpa

松木抗剪容许应力fv=1.4Mpa

胶合板抗弯容许应力16.67Mpa

胶合板抗剪容许应力1.4Mpa

槽钢、钢管抗弯、抗压容许应力fm=210Mpa

槽钢、钢管抗剪容许应力fm=140Mpa

Ⅰ级筋抗拉容许应力σs=210Mpa

10号槽钢截面面积A=1274mm2,惯性矩Ⅰ=1.98×

106mm4,

抵抗矩W=3.97×

105mm3

Φ48钢管×

3.5扣件式钢管：

W=5.08×

10-6m3A=4.89×

10-4m2

（一）现浇板模板验算

以板厚140㎜为例，模板采用18㎜厚九夹板，搁栅采用100×

100㎜松方木@366㎜，杠梁采用100×

100mm松方木@1200mm，支撑采用门架系统：

1、模板验算

模板及支撑自重：

0.3×

1=0.3KN/m

新生浇筑自重：

24×

1×

0.14=3.36KN/m

钢筋自重：

1.1×

0.14=0.154KN/m

施工人员及设备荷载：

均布活载2.5KN/m2,集中活载2.5KN

q1+q2

ООООО

ОООО

366366366366

q1PPPP

图1

1）、强度验算（计算简图如图1）

q1=（0.3+3.36+0.154）×

1.2×

0.9=4.119KN/m

q2=1.4×

2.5×

0.9=3.15KN/m

Qmax=（0.607×

4.119+3.15×

0.620）×

0.366=1.63KN

Mmax=（4.119×

0.105+3.15×

0.119）×

0.3662=0.108KN·

m

当q2为集中荷载P=1.4×

Qmax=0.607×

4.119×

0.366+0.679×

3.15）=3.054KN

Mmax=4.119×

0.105×

0.3662+0.366×

3.15×

0.179）=0.264KN·

取Qmax=3.054KN

Mmax=0.264KN·

m进行验算

τmax=3Qmax/2A=3×

3.054/2×

0.018×

1=0.255＜[τ]=1.4Mpa

σmax=Mmax/W=0.264/1×

0.0182/6=4.889Mpa＜[σ]=1.4Mpa

∴满足要求

2）挠度验算

fmax=0.00632

ql4

=0.00632

0.3664×

103

=0.12mm＜

l

=0.915mm

1010×

0.0183

400

EI

12

2、搁栅验算

0.366=0.11KN/m

砼自重：

0.366×

0.14=1.23KN/m

0.14=0.056KN/m

均布活载2.5KN/m2,集中活载2.5KN

q1+q2

ООО

ОО

12001200

q1PP

图2

1）、强度验算，活载为均布荷载时（计算简图如图2）

q1=（0.11+1.396+0.08）×

0.9=1.508KN/m

Qmax=（1.508×

1.15）×

0.625×

1.2=1.99KN

Mmax=（1.508×

0.1+1.15×

0.117）×

1.22=0.411KN·

当活荷载为集中荷载时，计算简图为图2（b）

Qmax=1.508×

1.2+0.688×

3.15=3.3KN

Mmax=1.508×

0.1×

1.22+0.188×

1.2）=0.928KN·

取后者进行验算

3.3/2×

0.1=0.495Mpa＜[τ]=1.4Mpa

σmax=Mmax/W=0.928/0.1×

0.12/6=5.568Mpa＜[σ]=13Mpa

fmax=

5ql4

=

5×

1.508×

1.24×

=0.489mm＜

=3mm

384×

0.13

384EI

3、杠梁验算

模板自重：

0.75×

1.2=0.9KN/m

0.14=4.032KN/m

0.14×

1.2=0.185KN/m

2.5×

1.2=3KN/m

q1=（0.9+4.032+0.185）×

0.9=5.526KN/m

q2=3×

0.9×

1.4=3.78KN/m

1）、强度验算，计算简图如图3

900900900900

q1PPPP

图3

Qmax=（0.606×

5.526+0.62×

3.78）×

0.9=5.123KN

Mmax=（5.526×

0.105+3.78×

0.92=0.834KN·

τmax=3Qmax/2A=5.123×

3/2×

0.1=0.768Mpa＜[τ]=1.4Mpa

σmax=Mmax/W=0.834/0.1×

0.12/6=5.004Mpa＜[σ]=13Mpa

∴强度满足要求

5.526×

0.94

=0.37mm＜

L

900

=2.25mm

0.13×

0.1

4、支撑验算

层高取为3m,根据拟定的施工工艺，及采用混凝土堆积后平均按20cm计；

1）、荷载计算

（1）P静=0.2×

25×

0.2×

（2500+1100）×

9.8=4.52KN

（2）P动=1/2P静=2.26KN

所以荷载P=1.2P静+1.3P动=1.2×

4.52+1.3×

2.26=8.36KN

2）、采用ME1219门架支撑体系架体h0=1930,自重0.224KNfc=205KN/mm2λ=148管径为Φ42.0×

2.5

（1）支撑长度设计计算。

多层板厚18mm次龙骨高100mm砼板厚140mm主龙骨高100mm，所以长度L=h层高-0.018-0.1-0.2=3-0.32=2.68m。

以因为支撑两端相当于铰支所以计算长度L0=L=2.68m。

其计算截面积A0=3.10cm2

截面惯性矩：

I=6.08cm4

（2）计算长细比：

λ=148

（3）计算Φ值：

查《安徽施工安全技术规程》附表所得标准值

Φ=7320/λ2=0.334

（4）稳定性验算N/ΦA0=8.36×

103/（0.334×

102）=40.37<

kfc=1.3×

205=266.5N/mm2

（5）强度验算：

N/Aij=8.36×

103/（3.1×

102）=13.48N/mm2<

（二）梁模计算：

梁选用250×

550梁为例，模板选用18mm厚底模、侧模。

1）底模验算（选用18mm厚模板）

荷载计算

底模自重：

5×

0.25×

0.015×

1.2=0.0225kn/m

24×

1.2=6.48kn/m

1.5×

0.55×

1.2=0.2475kn/m小计：

6.75kn/m

砼浇捣荷载：

2.0×

0.4×

1.4=1.12kn/m

抗弯承载力计算

梁底模下楞木间距300mm，是一多跨连继梁结构，按五跨距计算：

300300300300300

M=Mg+MQ=-0.00532-0.18×

1.12×

0.3=0.1243×

106N/mm

0.1243×

106

δ=M/N=1/6×

900×

182=7.557N/mm2<

[fw]=13N/mm2

2）侧模验算

假设T=20℃B1=1.2B2=1.0V=6m/h

侧压力=F1=0.22TcT0B1B2V1/2

=0.22×

200/（20+15）×

61/2=88.686kN/m

F2=γ2H=25×

0.55=13.75kn/m

两者取较小值即：

F2=13.75kN/m

Pq=1.2×

13.75=16.5kN/m2

倒混凝土产生垂直荷载4KN/M2则PQ=1.4×

4=5.6KN/mm2

按五跨计算，侧模选用18mm厚支撑间距为300mm.

300300300300300

M=-0.105×

16.5×

0.32-0.119×

5.6×

0.32=0.216KN/mm

0.216×

800×

182=5N/mm2<

满足要求。

3）顶撑计算

假设顶撑门架，A0=3.1cm2I=6.08cm4钢管材质Q235［fc］=205

设计荷载q=4.28KN/m

（1）强度验算

单立杆压力=ql/2=25.68/2=12.84KN

N/A0=12.84×

103/3.1×

102=41.42N/mm2<

kfc=1.3×

205=266N/mm2

（2）稳定性验算

因为λ=148φ=0.334

N/φA0=12.84×

103/0.334×

3.1×

102=124.01N/mm2<

在模板支撑系统的支撑过程中，提高支撑的刚度和稳定性，不至于受施工荷载的影响而发生倾斜现象，在模板支撑高度校正完毕后，支撑应在离地面20cm处用扫脚拉纵横交叉连接，中间高度应加设两道水平杆纵横交叉连接，两头且与框柱模抵紧。

同时每道框架下的支撑应加设连续剪刀撑且与地面成45-60度角，上与梁底板、下与地面抵紧，所有水平杆的扫地拉和剪刀撑应与立支撑用3-4寸钉钉牢。

支撑底的高度调整必须采用垫板加大头楔的方式解决，校正好后用2.5寸钉将大头楔、垫板与支撑脚斜钉连接牢固，皮板等没有一定刚度的边角料不得用作水平杆和剪刀撑。

（三）、墙模板验算

墙模板使用18㎜厚九夹板，立档采用100×

100mm松方木@305㎜，横杆采用Φ48钢管双拼@915mm，对拉螺栓采用Φ14间距305×

915㎜，砼浇筑高度4m。

砼添加缓凝、减水剂，初凝时间4小时，浇筑速度3m/h。

新浇砼对模板侧面城市力标准值：

F=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×

4×

31/2=43.8KN/m2

F=24×

3.9=936KN/m2

取小值F=43.8KN/m2，有效压头高度43.8/24=2m

倾倒砼时产生的荷载取4KN/m2

1、模板验算

305305305305

图4

q1=43.8×

0.915×

0.9=43.28KN/m

4=4.6KN/m

a、强度验算，计算简图如图4

Qmax=（43.28×

0.606+4.6×

0.305=8.87KN

Mmax=（43.28×

0.105+4.6×

0.3052=0.47KN·

8.87/2×

0.018=0.81Mpa＜[τ]=1.4Mpa

σmax=Mmax/W=0.47/0.0182×

0.915/6=9.51Mpa＜[σ]=16.67Mpa

b、挠度验算

43.28×

0.3054×

=0.53mm＜

305

=0.763mm

0.0183×

0.915

2、立档验算

因最不利情况出现在有效压头之外，故不计活载。

0.305×

0.9=14.43KN/m

计算简图如图5

915915915915

图5

a、强度验算

Qmax=14.43×

0.606×

0.915=8.00KN

Mmax=（14.43×

0.119×

0.9152=1.44KN·

8.00/2×

0.1=1.2Mpa＜[τ]=1.4Mpa

σmax=Mmax/W=1.44/0.12×

0.1/6=8.64Mpa＜[σ]=13Mpa

14.43×

0.9154×

=0.77mm＜

915

=2.3mm

3、横杆验算

P=43.8×

0.915=12.22KN

计算简图如图6

PPPP

图6

Qmax=12.22×

0.661=8.08KN

Mmax=12.22×

0.169×

0.305=0.63KN·

τmax=Q/A=8.08/2×

3.14×

0.048×

0.0035=76Mpa＜[τ]=140Mpa

σmax=M/W=0.63/2×

5.08×

103=62Mpa＜[σ]=210Mpa

三.模板支撑

四、模板拆除

1、砼浇筑时必须留置拆模试块与构件同条件养护，按规范要求，中梁板结构必须达75%设上才能拆模，大跨度梁板和悬臂部分必须达100%，设计强度后方可拆模，拆模时必须接到砼强度试块试压报告单后经技术人员开具拆模令后方可拆除。

2、拆模顺序：

拆模前应有安全技术交底；

并有执行人签字；

拆模时应先拆水平拉杆柱侧模梁侧模板底支撑板底模板底楞板底板模梁底支撑模底。

3、拆下的模板要集中运出整理，修复后分类堆放在规定的位置，以备周转使用。

4、模板拆除前，应划定区域界线，用栏杆围档，并挂上警示牌，注明“拆模区域严禁靠近”字样。

五、后浇带模板

梁板后浇带的支撑同周围的梁板模板支撑实行早、后拆体系，梁板后浇带模板支撑采用Φ48钢管后拆撑，后拆撑同周围的梁板模板、支撑同时安装；

梁板砼浇捣后，周围梁板模板、支撑拆除时，后浇带模板后支撑不得拆除、扰动，后拆撑支顶处的梁板底模不得松动，梁板后浇带拆撑待后浇带混凝土浇捣完毕，并达到强度要求后方可拆除。

六、楼梯模板

楼梯底模采用多层胶合板，梯踏、踢步模采用木模。

楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先安装平台梁及基础模板，再安装梯

斜梁或楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板应在基内侧放出楼底厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，好固定踏步侧板的档木，在现场装订侧板。