东郊红枫岭IV号地块楼外脚手架及缷料平台施工技术方案改Word下载.docx

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每M立杆数承受地结构自重标准（kN/m2）:

0.1204；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.140；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

脚手板类别:

木脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆木；

5.地基参数

地基土类型:

岩石；

地基承载力标准值（kN/m2）:

400.00；

基础底面扩展面积（m2）:

0.09；

基础降低系数:

1.00.

（二）、大横杆地计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.

按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.

1.均布荷载值计算

大横杆地自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板地荷载标准值:

P2=0.350×

1.500/（2+1）=0.175kN/m；

活荷载标准值:

Q=2.000×

1.500/（2+1）=1.000kN/m；

静荷载地计算值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.175=0.256kN/m；

活荷载地计算值:

q2=1.4×

1.000=1.400kN/m；

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.256×

1.2002+0.10×

1.400×

1.2002=0.231kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.2002-0.117×

1.2002=-0.273kN.m；

我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：

σ=Max（0.231×

106,0.273×

106）/5080.0=53.740N/mm2；

大横杆地抗弯强度:

σ=53.740N/mm2小于[f]=205.0N/mm2.满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度

计算公式如下：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.175=0.213kN/m；

q2=Q=1.000kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度

V=0.677×

0.213×

1200.04/（100×

2.06×

105×

121900.0）+0.990×

1.000

×

121900.0）=0.937mm；

脚手板,纵向、受弯构件地容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8.

大横杆地最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求!

（三）、小横杆地计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.

用大横杆支座地最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.

1.荷载值计算

大横杆地自重标准值：

p1=0.038×

1.200=0.046kN；

脚手板地荷载标准值：

1.500×

1.200/（2+1）=0.210kN；

活荷载标准值：

Q=2.000×

1.200/（2+1）=1.200kN；

荷载地计算值:

P=1.2×

（0.046+0.210）+1.4×

1.200=1.987kN；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.038×

1.5002/8=0.013kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.987×

1.500/3=0.994kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=1.007kN.m；

σ=M/W=1.007×

106/5080.000=198.151N/mm2；

小横杆地计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和

小横杆自重均布荷载引起地最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

1500.04/（384×

2.060×

121900.000）=0.101mm；

P2=p1+p2+Q=0.046+0.210+1.200=1.456kN；

集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1456.080×

1500.0×

（3×

1500.02-4×

1500.02/9）/（72×

105

121900.0）=6.946mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.101+6.946=7.047mm；

小横杆地最大挠度小于（1500.000/150）=10.000与10mm,满足要求!

；

（四）、扣件抗滑力地计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,

该工程实际地旋转单扣件承载力取值为6.40kN.

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件地抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；

横杆地自重标准值:

P1=0.038×

1.500=0.058kN；

P2=0.350×

1.200/2=0.315kN；

Q=2.000×

1.200/2=1.800kN；

R=1.2×

（0.058+0.315）+1.4×

1.800=2.967kN；

R<

6.40kN,单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!

（五）、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：

（1）每M立杆承受地结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1204

NG1=0.120×

27.000=3.251kN；

（2）脚手板地自重标准值（kN/m2）；

本例采用木脚手板,标准值为0.35

NG2=0.350×

2×

1.200×

（1.500+0.3）/2=0.756kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆木,标准值为0.14

NG3=0.140×

1.200/2=0.168kN；

（4）吊挂地安全设施荷载,包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

27.000=0.162kN；

经计算得到,静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.337kN；

活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值.

经计算得到,活荷载标准值

NQ=2.000×

2/2=3.600kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）地规定采用：

Wo=0.300kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）地规定采用：

Uz=0.840；

Us--风荷载体型系数：

Us=0.649；

经计算得到,风荷载标准值

Wk=0.7×

0.300×

0.840×

0.649=0.114kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

4.337+1.4×

3.600=10.244kN；

考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

4.337+0.85×

1.4×

3.600=9.488kN；

风荷载设计值产生地立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.114×

1.7002/10=0.047kN.m；

（六）、立杆地稳定性计算:

不组合风荷载时,立杆地稳定性计算公式为：

立杆地轴心压力设计值：

N=10.244kN；

计算立杆地截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.590

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.122m；

Lo/i=198.000；

轴心受压立杆地稳定系数φ,由长细比lo/i地结果查表得到：

φ=0.184；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=10244.000/（0.184×

489.000）=113.854N/mm2；

立杆稳定性计算σ=113.854小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆地稳定性计算公式

N=9.488kN；

K=1.155；

φ=0.184

σ=9488.160/（0.184×

489.000）+47246.466/5080.000=114.753N/mm2；

立杆稳定性计算σ=114.753小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

（七）、最大搭设高度地计算:

不考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生地轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.086kN；

NQ=3.600kN；

每M立杆承受地结构自重标准值：

Gk=0.120kN/m；

Hs=[0.184×

4.890×

10-4×

205.000×

103-（1.2×

1.086

+1.4×

3.600）]/（1.2×

0.120）=83.762m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26M,按照下式调整且不超过50M：

[H]=83.762/（1+0.001×

83.762）=77.288m；

[H]=77.288和50比较取较小值.得到,脚手架搭设高度限值[H]=50.000m.

考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：

计算立杆段由风荷载标准值产生地弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.047/（1.4×

0.85）=0.040kN.m；

Hs=（0.184×

10-3-（1.2×

1.086+0.85×

（3.600+0.184×

0.040/5.080）））/（1.2×

0.120）=83.202m；

[H]=83.202/（1+0.001×

83.202）=76.811m；

[H]=76.811和50比较取较小值.经计算得到,脚手架搭设高度限值[H]=50.000m.

（八）、连墙件地计算:

连墙件地轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

风荷载基本风压值Wk=0.114kN/m2；

每个连墙件地覆盖面积内脚手架外侧地迎风面积Aw=12.240m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生地轴向力（kN）,No=5.000kN；

风荷载产生地连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算：

NLw=1.4×

Wk×

Aw=1.962kN；

连墙件地轴向力计算值NL=NLw+No=6.962kN；

其中φ--轴心受压立杆地稳定系数,l为内排架距离墙地长度,

由长细比l/i=300.000/15.800地结果查表得到0.949；

[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向力设计值Nf=φ×

A×

[f]=0.949×

103=95.133kN；

Nl=6.962<

Nf=95.133,连墙件地设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接.

经过计算得到Nl=6.962小于双扣件地抗滑力16.0kN,满足要求!

连墙件扣件连接示意图

（九）、立杆地地基承载力计算:

立杆基础底面地平均压力应满足下式地要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

Kc=400.000kN/m2；

其中,地基承载力标准值：

fgk=400.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1.000；

立杆基础底面地平均压力,p=N/A=105.424kN/m2；

其中,上部结构传至基础顶面地轴向力设计值：

N=9.488kN；

基础底面面积（m2）：

A=0.090m2.

p=105.424≤fg=400.000kN/m2.地基承载力地计算满足要求！

二、普通悬挑架计算书

计算地脚手架为双排脚手架搭设高度为24.0M,立杆采用单立管；

3.风荷载参数

四川省成都市地区,基本风压为0.300,风荷载高度变化系数μz为1.420,风荷载体型系数μs为1.200；

考虑风荷载；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

安全设施与安全网（kN/m2）:

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用[16号工字钢],其中建筑物外悬挑段长度2.50M,建筑物内锚固段长度1.50M.

与楼板连接地螺栓直径（mm）:

50.00；

楼板混凝土标号:

C30；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结.

钢丝绳安全系数为:

10.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

1.200；

支杆与墙距离为（m）:

1.500；

最里面支点距离建筑物1.20m,支杆采用48.0×

4mm钢管.

1.均布荷载值计算

3.挠度计算:

（三）、小横杆地计算:

Mpmax=1.987×

3.挠度计算

Vqmax=5×

P2=p1+p2+Q=0.046+0.210+1.200=1.456kN；

其中Rc--扣件