35米落地架计算书Word文档格式.docx
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脚手板的荷载标准值
P2=0.300X0.850/2=0.128kN/m
活荷载标准值
Q=3.000X0.850/2=1.275kN/m
静荷载的计算值
q1=1.2X0.038+1.2X0.128=0.199kN/m
活荷载的计算值q2=1.4X1.275=1.785kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
=008^+0.10^/
跨中最大弯矩为
Mi=(0.08X0.199+0.10X1.785)X1.500=0.437kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10X0.199+0.117X1.785)X1.500=-0.515kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
(T=0.515X106/4491.0=114.606N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mni,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
%=0.677-^―+0990^—
100£
Z100FZ
静荷载标准值q1=0.038+0.128=0.166kN/m
活荷载标准值q2=1.275kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
45
V=(0.677X0.166+0.990X1.275)X1500.0/(100X2.06X10X107780.0)=3.134mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形
1.荷载值计算
P1=0.038X1.500=0.058kN
P2=0.300X0.850X1.500/2=0.191kN
Q=3.000X0.850X1.500/2=1.913kN
荷载的计算值
P=1.2X0.058+1.2X0.191+1.4X1.913=2.976kN
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
折-Pl
Mg~—
M=(1.2X0.038)X0.850/8+2.976X0.850/4=0.637kN.m
62
(T=0.637X10/4491.0=141.747N/mm
小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
%384£
7
集中荷载最大挠度计算公式如下:
疔_pr
勺阴_48£
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0X0.038X850.00/(384X2.060X10X107780.000)=0.012mm
集中荷载标准值P=0.058+0.191+1.913=2.161kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
5
V2=2161.350X850.0X850.0X850.0/(48X2.06X10X107780.0)=1.245mm
最大挠度和
V=Vi+V2=1.257mm
小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R<
Rc
其中Rc――扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN;
R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
横杆的自重标准值P1=0.038X0.850=0.033kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300X0.850X1.500/2=0.191kN
活荷载标准值Q=3.000X0.850X1.500/2=1.913kN
荷载的计算值R=1.2X0.033+1.2X0.191+1.4X1.913=2.946kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,
力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);
本例为0.1072
NG1=0.107X35.000+6.000X0.038=3.984kN
⑵脚手板的自重标准值(kN/m2);
本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.30
NG2=0.300X10X1.500X(0.850+0.350)/2=2.700kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);
本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为
NG3=0.170X1.500X10=2.550kN
⑷吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
0.010
NG4=0.010X1.500X35.000=0.525kN
经计算得到,静荷载标准值Ng=Ng什N32+N33+N34=9.759kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的值。
经计算得到,活荷载标准值Nq=3.000X1X1.500X0.850/2=1.913kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m2),W0=0.200
Uz――风荷载高度变化系数,Ct=1.000
Us――风荷载体型系数:
Us=1.415
经计算得到:
W=0.200X1.000X1.415=0.283kN/m。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2Ng+0.9X1.4Nq
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力:
N=1.2X9.759+0.9X1.4X1.913=14.121kN
其抗滑承载
0.17
1/2取
单双立杆交接位置的最大轴向压力:
N=1.2X8.885+0.9X1.4X1.913=13.072kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2Ng+1.4Nq
N=1.2X9.759+1.4X1.913=14.388kN
单双立杆交接位置的最大轴向压力:
N=1.2X8.885+1.4X1.913=13.340kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式
Mw=0.9X1.4Wdah2/10
其中Wk――风荷载标准值(kN/m2);
la立杆的纵距(m);
h立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩:
Mw=0.9X1.4X0.283X1.500X1.800X1.800/10=0.173kN.m
五、立杆的稳定性计算
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
参照施工手册计算方法,双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减
考虑。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,底部N=14.388kN,单双立杆交接位置N=13.340kN;
i计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
k――计算长度附加系数,取1.155;
u――计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;
l0——计算长度(m),由公式I0=kuh确定,I0=1.155X1.500X1.800=3.118m;
A——立杆净截面面积,A=5.935cnf;
W――立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.287cm3;
入——长细比,为3118/16=196
入o——允许长细比(k取1),为2700/16=169<
210长细比验算满足要求
©
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比IJ\的结果查表得到0.190;
(T钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
[f]――钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
(T=14388/(0.19X594)=127.904N/mm;
不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算(7<
[f],满足要求!
一一2
经计算得到单双立杆交接位置7=13340/(0.19X424)=166.014N/mm;
不考虑风荷载时,单双立杆交接位置的立杆稳定性计算7<
[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,底部N=14.121kN,单双立杆交接位置N=13.072kN;
l0——计算长度(m),由公式I°
=kuh确定,l0=1.155X1.500X1.800=3.118m;
A——立杆净截面面积,A=5.935cnf;
入0——允许长细比(k取1),为2700/16=169<
210长细比验算满足要求!
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比I%的结果查表得到0.190;
Mw――计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,M=0.173kN.m;
7――钢管立杆受压强度计算值(N/mm);
[f]钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm;
经计算得到7=14121/(0.19X594)+173000/6287=153.086N/mm2;
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算(7<
2经计算得到单双立杆交接位置7=13072/(0.19X424)+173000/4491=201.270N/mm;
考虑风荷载时,单双立杆交接位置的立杆稳定性计算7<
[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下式计算:
[H]=[
A7-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2g
k
其中
NG2k—
—构配件自重标准值产生的轴向力,
NG2k=
5.775kN;
NQk
——活荷载标准值,N
Qk
=1.913kN;
gk
——每米立杆承受的结构自重标准值,
gk=
0.107kN/m;
NXie
——轴向力钢丝绳卸荷部分,
NQk=
0.000kN;
——钢管立杆抗压强度设计值,7
=205.00N/mm2;
经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=53.341米。
考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下式计算:
[H]={©
A7-[1.2NG2k+0.9X1.4(NQk+©
AMWk/W)-Nxie]}/1.2gk
其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2k=5.775kN;
NQk——活荷载标准值,NQk=1.913kN;
gk——每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.107kN/m;
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk=0.138kN.m;
NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分,NQk=0.000kN;
7——钢管立杆抗压强度设计值,7=205.00N/mm2;
经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=31.329米。
取上面两式计算结果的最小值,脚手架允许搭设高度[H]=31.329米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
l=Nlw+No
其中Nlw——
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
N
lw=1.4XWkXAw
wk——
风荷载标准值,wk=0.283kN/m2;
Aw——
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
A
w=3.60X4.50=16.200m;
No——
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);
No=3.000
经计算得到Nlw=6.418kN,连墙件轴向力计算值Nl=9.418kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值Nf2=0.85©
A[f]
=0.94;
其中©
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.60的结果查表得到
222净截面面积Ac=4.24cm2;
毛截面面积A=18.10cm2;
[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf1=73.865kN
Nf1>
Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到Nf2=297.693kN
Nf2>
Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
经过计算得到Ni=9.418kN小于双扣件的抗滑力12.0kN,连墙件双扣件满足要求!
连墙件双扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
Pk<
fg
其中pk脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值,Pk=Nk/A=46.69(kPa)
Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=9.76+1.9仁11.67kN
A基础底面面积(m);
A=0.25
fg――地基承载力设计值(kN/m);
fg=68.00
地基承载力设计值应按下式计算
g=kcxfgk
其中kc
fgk
脚手架地基承载力调整系数;
kc=0.40
地基承载力标准值;
fgk=170.00
地基承载力的计算满足要求
扣件脚手架计算满足要求!
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