最新小区外墙维修改造外脚手架搭设施工方案文档格式.docx

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3.1脚手架钢管

脚手架钢管为Ø

48×

3.5的脚手钢管，连接件采用符合KT-33-8标准的玛钢铸件，材质应符合脚手钢管及扣件的有关规定。

3.2脚手板

脚手板采用松木或杉木脚手板，其宽度≥200mm，厚度≥50mm，不得用开裂、腐朽的木材。

3.3安全网

立网采用2000目密目安全网，水平网采用菱形网目安全网，网绳、网绳直径、网眼尺寸、承载能力应符合国标《安全网》（GB16909-1997）、（GB5725-1997）的规定。

3.4卸荷材料

17.5号钢丝绳（6×

37+1，1700Mpa），2.7号卡环，Ø

16圆钢吊环。

4操作要点

4.1搭设顺序

放线、铺着地脚手板→摆放扫地杆→逐根树立杆并与扫地杆扣紧→装第一步大横杆→安装第一步小横杆→校正立杆垂直并扣紧→接立杆、安装其它各步横杆→安装连墙杆→加设剪刀撑

4.2搭设前由测放员将外墙轮廓线测设在室外地坪上，然后由架子工搭外架子。

4.3搭设脚手架时，先在屋面楼板脚手架底座位置上铺50mm厚通长脚手板，使立杆稳定在板上。

扫地小横杆加设在水平扫地杆的下方。

4.4卸荷采用钢丝绳，卸荷钢丝绳吊点采用在框架梁内预埋吊环的方法设置，里外立杆的钢丝绳必须分别设置。

首段卸荷区的东立面吊点水平距离为3m，其余双立杆部分吊点水平距离为6m，单立杆部分吊点水平距离为8m。

脚手架卸荷用斜拉钢丝绳，用花蓝螺栓拉紧，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。

吊点必须设在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆的底部兜紧。

吊点处应设置双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，端头与建筑物顶紧，以承受斜拉引起的水平力。

为防止吊点处大横杆被钢丝绳兜起沿立杆向上滑移，节点处设置抗滑扣，抗滑扣设置方法见附图。

吊环的埋置：

吊环采用Ø

16圆钢，锚固于结构内，锚固长度不小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构主筋。

4.5立杆接头位置

立杆：

相邻立杆的接头应错开布置，在不同的步距内与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。

大横杆：

上、下相邻横杆的接头应错开布置，在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不宜大于纵距的三分之一。

单、双立杆的连接：

往上的单立杆与其中的一根双立杆连接，双立杆用两道旋转扣件搭接，且两道扣件紧接，以增强对大横杆的支持力。

4.6剪刀撑的设置：

沿脚手架纵向两端和转角处起在脚手架外侧外立面设置剪刀撑。

剪刀撑应随架子同步支搭，以保证架子的稳定性。

搭设宽度不小于4跨，自下而上循序连续搭设，剪刀撑水平面的夹角为45°

～60°

，最下面的剪刀撑斜撑与立杆的联接点，离立杆底端不大于50cm。

斜撑杆采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或大横杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

双剪刀撑采用对接扣件接长；

单剪刀撑用3个旋转扣件搭接接长，搭接长度为1m。

4.7横向斜撑的设置

脚手架端头均必须设置横向斜撑，中间各隔6跨设置一道。

横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

4.8连墙杆设置

连墙杆按两步三跨设置，水平间距不大于4.5m，竖向为隔层拉结，连墙杆呈梅花形布置。

连墙杆与脚手架内外立杆或大横杆相连接，与结构的框架柱或框架梁（梁内预埋Ф32短钢筋或短钢管）拉结，以增强脚手架的整体稳定性，拉结方法见附图。

4.9杆件探头长度

杆件相交伸出的探头长度均应大于10cm，以防杆件滑脱，小横杆里端距墙面20cm。

大横杆、小横杆伸出脚手架外立面的长度应基本一致。

4.10脚手板的铺设

4.10.1结构施工时，作业层脚手板沿纵向应满铺，做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，不得有超过50mm的间隙。

装修施工时，操作层的脚手板数不得少于四块且需满铺，架子上不准留单块脚手板。

4.10.2作业层下面需要留一层脚手板作为防护层，施工时作业层升高一层，则把下面一层脚手板翻在上面作为作业层的脚手板，两层交错上升。

4.10.3脚手板采用对接形式，即对头铺设脚手板，在每块脚手板两端下面均要有小横杆，杆离板端的距离应不小于150mm，小横杆应放正、绑牢。

4.10.4脚手板应在下列部位给予固定

①、脚手板的两端及拐角处

②、沿板长方向间隔1.5～2.0m

③、坡道和平台的两端

④、其它可能发生滑移和翘起的部位。

5脚手架防护

5.1脚手架立面防护：

满挂密目安全网，安全网纲与大横杆绑牢。

5.2脚手架水平防护

非作业层垂直距离不超过10m拉一道水平网，上另铺密眼网，脚手架与墙之间的空隙也铺设安全网，网要拉紧盖严固定牢靠。

第一道水平网设在第二步脚手架上。

5.3脚手板护身栏

脚手板处护身栏做法为：

脚手板向上18cm设挡脚板，隔86cm设一道护身栏。

护身栏外侧满挂密目安全网。

5.4进门防护棚搭设

进门防护棚上面铺双层50mm厚木板，上下间隔50cm，搭设宽度为大于洞口向外各1.0m，长度为6m，防护棚两侧设两道防护栏杆，立挂密目安全网。

6脚手架搭设的质量要求

6.1在脚手架的高度段H内，立杆的全部垂直偏差绝对值不应大于75mm，相对值不应大于H/400。

6.2纵向水平杆水平偏差不应大于总长度的1/300，且不大于2.0cm，横向水平杆水平偏差不大于1.0cm。

6.3脚手架的步距、立杆横距偏差不大于2.0cm，立杆纵距不大于5.0cm。

6.4扣件紧固力宜在45～55N·

m范围内，不得低于45N·

m或高于60N·

m。

6.5连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。

6.6小横杆、大横杆端头伸出脚手架外立面的长度应一致。

7安全管理

7.1脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可持证上岗。

7.2搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等。

7.3脚手架的构配件质量必须按规定要求进行检验，合格后方准使用。

7.4脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，合格后方可使用

7.4.1基础完工后及脚手架搭设前；

7.4.2作层上施加荷载前；

7.4.3搭完10m高度后；

7.4.4到设计高度后；

7.4.5作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；

7.4.6六级、六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雪后上架子操作前应有防滑措施，并扫除积雪。

7.5脚手架四角应有接地保护和避雷装置。

7.6在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点、纵横水平杆、连墙杆件支撑、栏杆，要拆除任一杆件均应采取措施，并报主管部门批准。

7.7若需在脚手架下作业，要经安全部门同意，并在脚手架的最下一步除铺设安全网外，另满铺脚手板。

7.8在脚手架上进行电气焊时，要有防火措施和专人看守。

7.9不得在脚手架上固定混凝土泵管。

7.10本脚手架施工荷载不得超过2kN/m2。

8脚手架拆除

8.1拆除时设围禁区，设置明显标记，派专人负责警戒。

8.2拆除前应将架子上的存留材料、杂物等清理干净。

8.3脚手架的拆除顺序，自上而下进行，不能上、下同时进行。

脚手架拆除时做到一步一清，连墙件必须与脚手架同步拆除，不允许分段分立面拆除。

8.4拆下的杆件和零配件，严禁向下抛掷。

8.5拆除脚手架时一定要注意做好成品保护工作，应严格防止损坏玻璃幕墙及门窗玻璃，同时操作人员严禁用手触摸墙面。

9施工依据

施工应遵照《建筑安装工人安全操作规程》（1980/05/20）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）和西安市有关的安全施工技术规定执行。

10脚手架设计计算书（附后）

外脚手架设计计算书

1设计资料

采用落地式双排双（单）立杆钢管扣件式脚手架，最大搭设高度H=66.0m。

外侧立面采用2000目密目安全网封闭。

用于结构作业时为一层作业（n1=1），计算荷载取2kN/m2。

基本风压值ω0=0.50N/m2。

因结构退层，脚手架所采用的其它架设高度H分别为：

38.0m，52.0m，66.0m。

初选脚手架设计参数为：

立杆纵距la=1.50m，立杆横距lb=1.05m，横杆步距h=1.72m，小横杆间距1.0m，连墙件为2步3跨设置，脚手板为50mm厚木脚手板，立杆下垫50mm厚通长脚手板。

其它计算参数：

3.5脚手钢管，f=205Mpa

外径Ø

壁厚t

截面积A

惯性矩I

截面模量W

回转半径i

每m长质量

mm

cm2

cm4

cm3

cm

kg/m

48

3.5

4.89

12.19

5.08

1.58

3.84

卸荷采用17.5号钢丝绳（6×

37+1，1700MPa），卸荷时考虑每次卸荷节点以上所有荷载均由斜拉钢丝绳来承担，卸荷各段脚手架高度分别为：

18.40m、17.25m、13.80m、13.80m，现按17.25m高度计算卸荷。

16圆钢，锚固于框架梁内锚固长度30d，焊接或绑扎钩住结构主筋。

上料平台搭设参数：

（未述及参数同脚手架）

规格：

6.0×

4.5m（3×

4跨），最大搭设高度35.0m；

立杆间距：

长跨1.4m，短跨1.5m；

横杆间距（步距）：

1.72m；

平台板：

50厚木板

2荷载计算

2.1脚手架允许搭设最大高度Hmax

2.1.1由h=1.72m，H1=2h，lb=1.05m，查表得：

φAf=48.491kN

2.1.2由lb=1.05m，la=1.50m，脚手板铺设层数2层，查表得：

NGk2=1.715kN

2.1.3由lb=1.05m，la=1.50m，QK=2.0kN/m2，按一个操作层进行施工，查表得：

NQK=4.20kN

2.1.4由h=1.72m，la=1.50m，查表得：

NGk1=0.442kN

如采用双排单立杆时：

KA=0.85

H=[KAφAf-1.30（1.2NGk2+1.4NQK）]·

h÷

1.2NGk1

=[0.85×

48.491-1.30（1.2×

1.715+1.4×

4.20）]×

1.72÷

（1.2×

0.442）

=100m

最大允许搭设高度Hmax=H/[1+（H/100）]=100/[1+（100/100）]

=50.0m＜66.0m

根据计算，架子只允许搭设50.0m高。

现施工要求搭设66.0m高，所以采用架子下部为双立杆的方案，即在66.0-50.0=16.0m的范围内采用双立杆。

现本方案为：

十层以下（38.0m）采用双排双立杆。

2.2架子结构的整体稳定与单杆局部稳定的验算

2.2.1根据方案，脚手架上部28.0m为单立杆，其折合步数n1=28.0/1.72=17步；

下部双立杆折合步数n1＇=38.0/1.72=22步。

2.2.2验算脚手架的整体稳定

按N/φA≤KAKHf进行验算

2.2.2.1求N值

最底部压杆轴力最大，为最不利。

先求双钢管部分，每一步一个纵距脚手架的自重NGk1′：

NGk1′=NGk1+2×

1.72×

0.0384（钢管增重）+0.014×

4（扣件增重）

=0.442+0.132096+0.056=0.63kN

N=1.2（n1NGk1+n1＇NGk1′+NGk2）+1.4NQK

=1.2×

（17×

0.441+22×

0.63+1.715）+1.4×

4.20

=34.83kN

2.2.2.2计算φ值

由b=1.05m，H1=3.45m，计算λx=H1/（b/2）=3.45/0.525=6.57

由b=1.05m，H1=2h，查表得：

μ=25

所以，λox=μλx=25×

6.57=164.25

由λox=164.25查表得：

φ=0.262

2.2.2.3验算整体稳定

因为底部立杆采用双钢管，所以KA=0.7

计算高度调整系数KH，由于H=66.0＞25，所以KH=1/（1+H/100）

=1/（1+66.0/100）=0.6024

即：

N/φA=（34.83×

103）/（0.262×

4.89×

102×

4）=67.96N/mm2

KAKHf=0.7×

0.6024×

205=86.44N/mm2＞67.96N/mm2

所以安全。

2.2.3验算单根钢管立杆的局部稳定

按N1/φ1A1+σM≤KAKHf来进行验算

式中N1为最不利立杆的轴力，假设活荷载在操作层上均匀分布，因内立杆要多负担小横杆向里挑出的0.35m宽的脚手板及其上活荷载，故N1计算式如下：

N1=0.5×

1.2×

n1×

NGK1+（0.5×

1.05+0.35）/1.40×

（1.2NGk2+1.4NQK）

↓↓

上面17步架钢管与扣件重上面17步架上脚手板、物品及活荷载对内立杆的轴心压力

所以N1=0.5×

17×

0.442+（0.5×

4.20）

=9.47kN

由λ1=h/I=1720/15.8=108.9，查表得：

φ1=0.523

由于QK=2.0kN/m2，所以σM=35N/mm2

即N1/φ1A1+σM=9.47/（0.523×

0.489）+35=72.03N/mm2

KAKHf=0.85×

205=104.97N/mm2＞72.03N/mm2

2.3脚手架与主体结构连接点抗风强度及风荷载作用下的架子整体稳定验算

2.3.1计算风压标准值

由《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87），并根据脚手架计算有关规定：

ω＝0.75βzμzμstwω0，其中：

βz＝1，查表得μz＝1.55，

μstw＝φμs（1+η），由于h=1.72m，la=1.50m查表得：

φ=0.104

由ω0d2=0.50×

0.0482=0.001152＜0.002得μs=1.2

由φ=0.104、立杆纵距/立杆横距=1.50/1.05=1.428查表得：

η=1

所以μstw＝φμs（1+η）=0.104×

（1+1）=0.2496

ω＝0.75βzμzμstwω0=0.75×

1×

1.55×

0.2496×

0.5=0.145kN/m2

2.3.2验算连接点抗风强度

Nt=1.4HLω=1.4×

3.45×

4.5×

0.145=3.15kN

一个扣件的抗滑能力设计值为6.0kN，大于3.15kN，所以安全。

2.3.3验算架子整体稳定

如N/φA+M/bA1≤KAKHf，则满足要求。

M=qH2/8，q=1.4laω=1.4×

1.5×

0.145=0.3045kN/m

所以M=0.3045×

3.452/8=0.453kN·

m

M/bA1=0.453×

106/1050×

489×

2=0.44N/mm2

所以N/φA+M/bA1=67.96+0.44=68.40N/mm2

205=104.97N/mm2＞68.40N/mm2

2.4卸荷钢丝绳验算

采用斜拉钢丝绳分段卸荷的方法，每两跨设置一个吊点。

卸荷时考虑每次卸荷节点以上所有荷载均由斜拉钢丝绳来承担。

计算简图如下：

N=34.83kN

考虑钢丝绳不均匀系数，取Kx=1.5

P1=3N/4Kx=0.75×

34.83×

1.5=39.18kN

立杆吊点处共需6个扣件

TAO=P1×

（√3.452+1.402）/3.45

=39.18×

1.079=42.28kN

TAB=-P1×

1.40/3.45=-15.899kN

TBO=P1×

（√3.452+0.352）/3.45

1.01=39.57kN

TBC=-（P1×

0.35/3.45+TAB）

=-（39.18×

0.35/3.45+17.985）

=-21.96kN

2.4.1验算钢丝绳抗拉强度

按公式Px≤αPg/K进行验算，即Pg≥KPx/α

Px取TAO及TBO中的数值大者，为42.28kN

根据查表得：

α为0.85，K为3.5

KPx/α=3.5×

42.28/0.85=174.1kN

可选用17.5号钢丝绳（6×

37+1,1700MPa）

Pg=174.1kN＜189.50kN

2.4.2吊环采用Ⅰ级钢弯制，f＝210MPa

Ag=Px/f=42280/210

=201mm2

选用Ø

16，Ag=201mm2

2.5大小横杆的计算

2.5.1小横杆计算

小横杆强度计算

Mmax=qb2/8

q=1.2（GkC+gk）+1.4KQQmC

脚手板自重Gk=0.30kN/m2

小横杆间距C=1.0m

钢管部位长度自重gk=38N/m

施工活荷载不均匀系数KQ=1.2

施工荷载标准值Qk=2000N/m2

q=1.2（GkC+gk）+1.4KQQmC

=1.2×

（300×

1+38）+1.4×

2000×

1=3765.6N/m

Mmax=qb2/8=3765.6×

1.052/8=518.95N·

σ=Mmax/Wn=518.95×

103/5078=102.20N/mm2＜f=205N/mm2

所以小横杆强度是足够的

变形验算

ω=5qb3/（384EI）

=5×

3765.6×

10503×

10-3/（384×

2.06×

105×

121900）

=0.00226＜1/150（满足要求）

2.5.2大横杆计算

大横杆强度计算

F1=bq/2+αq

=1.05×

3765.6/2+0.35×

3765.6

=3294.9N

Mmax=0.213F1l

=0.213×

3294.9×

1.5

=1052.72N·

σ=Mmax/Wn=1052.72×

103/5078=204N/mm2，略小于f=205N/mm2

所以大横杆强度是足够的

ω=1.605F1l2/（100EI）

=1.605×

15002/（100×

=0.004738＜1/150（满足要求）

2.6料台设计计算

2.6.1抗剪验算

V=0.625qL；

钢管材料抗剪强度（Q235）：

fv=125MPa

由[V]=fv×

A=125×

489＝61125N得

[q]=[V]/（0.625L）=69.8571N/mm

2.6.2抗弯验算

M=0.125qL2；

[M]=rfW=1.0×

205×

489＝100245N·

[q]=[M]/（0.125L2）=100245/（0.125×

1720×

1720）=0.2711N/mm

取[q]=0.2711N/mm

换算为整体承载值为：

（边跨按一半数目考虑，计3跨，中部记9跨，边跨考虑塑性内力重分布取系数1.5）

Q＝1.5×

[q]×

（3×

1.5+9）×

1720（取Rw=1.5）

＝9442（N）＝0.9442