组合扣件式钢管脚手架设计计算书78阳台段Word文件下载.docx
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1.502=-0.03kN.m
弯矩系数KM2=-0.121
M2=KM2q2L2=-0.121×
0.84×
1.502=-0.23kN.m
Mmax=M1+M2=0.03+0.23=0.26kN.m
σ=Mmax/W=0.26×
106/4490=57.91N/mm2
纵向杆的抗弯强度σ=57.91N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
2)挠度验算
挠度系数Kυ1=0.632
υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×
(0.11/1.2)×
(1500)4/(100EI)=0.13mm
挠度系数Kυ2=0.939
υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.939×
(0.84/1.4)×
(1500)4/(100EI)=1.28mm
υmax=υ1+υ2=0.13+1.28=1.41mm
纵向杆的υmax=1.41mm<[υ]=L/150=10mm与10mm,满足要求。
3)最大支座反力
Rq1=1.143×
1.50=0.19kN
Rq2=1.223×
1.50=1.54kN
Rmax=Rq1+Rq2=0.19+1.54=1.73kN
3.横向水平杆验算
钢管自重gk1=0.0326kN/m
中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.73kN
旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.87kN
(2)横向水平杆受力计算
按单跨简支梁计算,跨度为:
L=0.80m
1)抗弯强度验算
Mmax=q12/8+R中L/2
=0.0326×
0.80×
0.80/8+1.73×
0.80/2=694608N.mm=0.69kN.m
σ=Mmax/W=694608/4490=154.70N/mm2
横向水平杆的抗弯强度σ=154.70N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
2)挠度验算
集中荷载产生的挠度为
υ1=19Pl3/(384EI)=19×
1730×
8003/(384EI)=1.97mm
均布荷载产生的挠度为
υ2=5qL4/384EI=5×
0.0326×
8004/(384EI)=0.01mm
υmax=υ1+υ2=1.97+0.01=1.98mm
横向水平杆的υmax=1.98mm<[υ]=L/150=5mm与10mm,满足要求。
4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算
R=1.5R中+R边+Gk1×
L/2=2.60+0.87+0.0326×
0.40=3.47kN
横向水平杆与立杆连接扣件R=3.47kN<Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。
5.立杆容许长细比验算
计算长度附加系数k=1.0;
考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50;
立杆步距h=1.80m;
立杆计算长度Lo=kμh=1.0×
1.50×
1.80=2.70m=2700mm
长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81
立杆长细比λ=169.81<[210],满足要求。
轴心受压稳定性系数
Lo=kμh=1.155×
1.80=3.12m=3119m
λ=Lo/i=3119/15.9=196,
=0.188。
6.型钢支承段立杆验算
立杆所受荷载包括:
脚手架结构自重、构配件自重及活荷。
其中:
1)脚手架结构自重包括:
立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:
gk=0.1495kN/m,脚手架结构自重:
NGlk=gkH=0.1495×
17.40=2.61kN。
2)构配件自重包括:
脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重。
脚手板重量:
5×
0.40×
0.30=0.90kN;
栏杆、挡脚板重量5×
0.30=2.25kN;
安全网重量:
17.40×
0.005=0.13kN;
构配件自重NG2k=0.90+2.25+0.13=3.28kN。
3)活荷载包括:
a.施工荷载按1层作业计算(其中1层为结构施工)得:
:
NGk=1.50×
0.80/2×
3.00=3.60kN
b.风荷载标准值计算
4)作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk
地面粗糙度按C类;
风压高度变化系数μz=0.74;
挡风系数=0.953,,背靠建筑物按敞开,框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数
μs=1.3=1.3×
0.953=1.239,工程位于广东省广州市,,基本风压ω0=0.30kN/m2;
水平风荷截标准值ωk=0.7μzμsω0=0.7×
0.74×
1.239×
0.30=0.19kN/m2
由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:
MW=0.85×
1.4Mωk
=0.85×
1.4ωkLah2/10=0.85×
1.4×
0.19×
1.80×
1.80/10=0.11kN.m=110000N.mm
(2)立杆稳定性验算
1)不组合风荷载时
N=1.2(NGlk+NG2k)+1.4ΣNQk=1.2×
(2.61+3.28)+1.4×
3.60=12.11kN
N/(
A)=12.11×
1000/(0.188×
424)=151.92N/mm2
2)组合风荷载时
N=1.2(NGlk+NG2k)+0.85×
1.4ΣNQk=1.2×
(2.61+3.28)+0.85×
3.60=11.35kN
A)+MW/W=11.35×
424)+110000/4490=166.89N/mm2
立杆稳定性为166.89N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
7.型钢承载力验算
悬挑材料选采用18a号槽钢;
H=180mm,b=68mm,tw=7.0mm,t=10.5mm,q=0.20kN/m,w=141400mm3,IX=12727000mm4,S=83500mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。
未加钢丝绳前的验算,脚手架搭设高度是四个步距。
N=12.11×
(4/10)=5.01kN
(1)抗弯强度验算
L=0.80m,a=0.20m,N1=N2=5.01kN=5010N,γx=1.05;
Mx=N[a+(L+a)]+q(L+a)2/2
=5.01×
[0.20+(0.80+0.20)]+0.20×
(0.80+0.20)2/2=6.11kN.m=6112248N.mm;
σ=Mx/γxWx=6112248/(1.05×
141400)=41.17N/mm2;
悬挑型钢梁抗弯强度σ=41.17N/mm2<215.00N/mm2,满足要求。
(2)抗剪强度验算
V=2N+q(L+a)=5.01×
2+0.20×
(0.80+0.20)=10.22kN
τ=VS/Ixtw=10220×
83500/(12727000×
7)=9.58N/mm2
悬挑型钢梁抗剪强度τ=9.58N/mm2<120.00N/mm2,满足要求。
(3)整体稳定验算
L1=1000mm=1.00m,t=11mm
b=(570×
68×
11)/(1000×
180)=2.26
b'
=1.07-0.282/b=1.07-0.282/2.26=0.95
Mx/b'
Wx=6112248/(0.95×
141400)=45.73N/mm2
悬挑型钢梁整体稳定性=45.73N/mm2<215.00N/mm2,满足要求。
(4)挠度验算
υ1=N1(L+a)3/3EI=5010×
(800+200)3/(3×
12727000×
206000)=0.64mm
υ2=N2La2(3-a/L)/6EI
=5010×
800×
200.002×
(3-200/800)/(6×
206000)=0.03mm
υ3=q(L+a)4/8EI=0×
1000/(8×
206000)=0.01mm
υmax=υ1+υ2+υ3=0.64+0.03+0.01=0.68mm
悬挑型钢梁挠度υmax=0.68mm<[υ]=(L+a)/400=2.50mm,满足要求。
(5)验算悬挑梁锚固钢筋
L1=3.00mm,HPB235钢筋,fy=215N/mm2;
锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=5010×
1200/3000+0.20×
(800+200)=2204N;
预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:
取φ18钢筋;
As=2×
254.34=508.68mm2,
Asfy/Rmax=508.68×
215/2204=49.62
锚固钢筋Asfy/Rmax=49.62>2,满足要求。
加钢丝绳的验算
经计算得:
Mmax=1.46kN.m,Vmax=10.40kN,Rmax=14020N,υmax=0.05mm
(6)抗弯强度验算
L=0.80m,a=0.20m,γx=1.05,N=(0.80+0.20)×
14020/3.00=4673N
σ=Mmax/γxWx+N/A=1.46×
106/(1.05×
141400.00)+4673/2569.00=11.65N/mm2
悬挑型钢梁抗弯强度σ=11.65N/mm2<215N/mm2,满足要求。
(7)抗剪强度验算
Vmax=10.40kN
τ=VmaxS/Ixtw=10.40×
1000×
83500.00/(12727000×
10.5)=6.50N/mm2
悬挑型钢梁抗剪强度τ=6.50N/mm2<120N/mm2,满足要求。
(8)整体稳定验算
L1=1.00m,t=10.50mm
b=(570bt/L1h)×
(235/fy)=570×
10.5/(1000×
180)×
235/235=2.26>
0.6
b'
=1.07-0.282/b=1.07-0.282/2.26=0.95
Mmax/(
b'Wx)=1.46×
106/(0.95×
141400.00)=10.87N/mm2
悬挑型钢梁整体稳定性10.87N/mm2<215N/mm2,满足要求。
(9)挠度验算
υmax=0.05mm
悬挑型钢梁挠度υmax=0.05mm<[υ]=(L+a)/250=4.00mm,满足要求。
(10)验算悬挑梁锚固钢筋
L1=1.00mm,HPB235钢筋,fy=235.00N/mm2
锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=12.11×
1000(0.80×
1000+2×
0.20×
1000)/3.00×
10000.20×
(800+200)=5044.00N
取φ18.00
3.14×
18.002/4=508.68mm2
210/5044.00=21.18
锚固钢筋Asfy/Rmax=21.18>2,满足要求。
(11)钢丝绳验算
h=3.00m,L=0.80m,N=4673N
钢丝绳采用φ18mm,α=0.80,K=10.00,K’=0.360
破断拉力总和F破=K'D2Ro/1000=(0.360×
182×
1570)/1000=183.12kN
钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=183.12×
0.80/10=14.65kN
Toa=12.11×
(3.002+1.002)0.5/3.00=12.76kN
钢丝绳承受拉力12.76kN<[P]=14.65kN,满足要求。
(12)吊环验算
吊环采用φ20,As=314.00mm2,f=50N/mm2
每个吊环承受的拉力为:
N拉=Toa=12.76kN
吊环可承受的拉力:
f×
50×
314.00/1000=31.40kN
吊环强度31.40kN>N拉=12.76kN,满足要求。
8.拉吊卸荷段立杆、钢丝绳计算
8.1+15.50~+30.50m,拉吊段净高度为15.00m,拉吊段计算高度为20.40m,拉吊段底标高为+15.50m,脚手板铺5层。
立杆所受荷载包括:
1)脚手架结构自重:
NG1k=gkH=0.1495×
20.40=3.06kN。
2)构配件自重包括:
脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重
脚手板重量:
0.30=0.90kN
栏杆、挡脚板重量:
0.30=2.25kN
安全网重量:
20.40×
0.005=0.15kN
构配件自重NG2k=0.90+2.25+0.15=3.30kN
3)活荷载包括:
a.施工荷载按:
1层作业计算得:
NGk=1.50×
b.风荷载标准值计算
拉吊段底离地高度+15.50m,风压高度变化系数μz=0.84,其余参数同前;
水平风荷载标准值ωk=0.7×
0.30=0.22kN/m2
由风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW=0.85×
1.4Mωk=0.85×
1.4ωkLah2/10
=0.85×
0.22×
1.80/10=0.13kN.m=130000N.mm
1)不组合风荷载时
N=1.2(NGlk+NG2k)+1.4ΣNQk=1.2×
(3.06+3.30)+1.4×
3.60=12.67kN
N/(A)=12.67×
424)=158.95N/mm2
2)组合风荷载时
N=1.2(NGlk+NG2k)+0.85×
(3.06+3.30)+0.85×
3.60=11.92kN
N/(A)+MW/W=11.92×
424)+130000/4490=167.36N/mm2
立杆稳定性为167.36N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
(3)钢丝绳验算
h=3.00m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=12.67kN
钢丝绳采用φ=18mm,钢丝绳允许拉力[P]=15.41kN
Toa=12.67×
(1.002+3.002)0.5/3.00=13.36kN;
Tob=12.67×
(0.202+3.002)0.5/3.00=12.70kN;
钢丝绳承受拉力Toa=13.36kN<
[P]=15.41kN,Tob=12.70kN<
[P]=15.41kN,钢丝绳强度满足要求。
8.2+30.50~+45.50m,拉吊段净高度为15.00m,拉吊段计算高度为20.40m,拉吊段底标高为+30.50m,脚手板铺5层。
拉吊段底离地高度+30.50m,风压高度变化系数μz=1.13,其余参数同前;
1.13×
0.30=0.29kN/m2
0.29×
1.80/10=0.17kN.m=170000N.mm
424)+170000/4490=171.81N/mm2
立杆稳定性为171.81N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
8.3+45.50~+59.50m,拉吊段净高度为14.00m,拉吊段计算高度为19.40m,拉吊段底标高为+45.50m,脚手板铺5层。
19.40=2.91kN。
19.40×
拉吊段底离地高度+45.50m,风压高度变化系数μz=1.25,其余参数同前;
1.25×
0.30=0.33kN/m2
0.33×
1.80/10=0.19kN.m=190000N.mm
(2.91+3.30)+1.4×
3.60=12.49kN
N/(A)=12.49×
424)=156.69N/mm2
(2.91+3.30)+0.85×
3.60=11.74kN
N/(A)+MW/W=11.74×
424)+190000/4490=171.78N/mm2
立杆稳定性为171.78N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
h=3.00m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=12.49kN
Toa=12.49×
(1.002+3.002)0.5/3.00=13.17kN;
Tob=12.49×
(0.202+3.002)0.5/3.00=12.52kN;
钢丝绳承受拉力Toa=13.17kN<
[P]=15.41kN,Tob=12.52kN<
序号
验算内容
9.吊环验算
通过比较,以+15.50~+30.50m拉吊段的钢丝绳受力最大,故以此进行计算每个吊环承受的拉力。
N拉=Toa+Tob=13.36+12.70=26.06kN;
吊环采用Φ20mm光面圆钢,As=3.14×
(20/2)2=314mm2,f=50N/mm2
fAs=2×
314=31.40kN
吊环允许拉力31.40kN>N拉=26.06kN,满足要求。
10.连墙件计算
连墙件采用Φ48×
3.0钢管,截面积为424mm2;
fy=210N/mm2
按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高59.50m
连墙件轴向力设计值N1=N1W+N0,其中:
风压高度变化系数μz=1.35(标高+59.50m),基本风压ωo=0.30kN/m2;
挡风系数=0.953,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数
0.953=1.239
风荷载标准值ωk,=0.7×
1.35×
0.30=0.35kN/m2
N1W=1.4ωkAω=1.4×
0.35×
3.60×
2×
1.50=5.29kN
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kN
N1=NlW+N0=5.29+5.0
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