模板超高支撑方案123文档格式.docx

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1）抗弯强度验算：

底板承受荷载：

梁的底模设计要考虑四部分荷载即：

模板自重、新浇砼的重量、钢筋重量及振动砼时产生的荷载，均应乘以荷载分项系数1.2，取底模18mm厚。

底模板自重为：

1.2×

5×

0.018×

0.35=0.0378KN/M2

砼荷重为：

24×

0.35×

1.8=18.14KN/M2

钢筋荷重为：

1.5×

1.8=1.134KN/M2

振动荷载为：

1.8×

0.35=0.756KN/M2

竖向荷载为：

q=0.0378+18.14+1.134+0.756=20.068KN/M2

根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以0.90的折减系数，且梁底横向支撑分三跨。

所以，总竖向荷载为：

q=0.9×

20.068÷

3=6.02KN/M2

2）抗弯承载力验算

梁底模下面楞木间距为0.5m，底模的计算简图，是一个等跨的多跨连续梁：

3）剪应力验算：

V=KvqL=-0.620×

6.02×

0.5=1.866KN

剪应力：

τmax=3V/2bh=3×

1.866×

1000÷

2÷

18=0.49MPa﹤fv=1.4Mpa

满足要求。

4）挠度验算：

按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，采用荷载标准值计算，且不考虑振动荷载。

所以

q,=（0.108+18.14+1.134）÷

1.2÷

3=5.38KN/M×

0.9=4.85KN/M2

WA=Kf×

q,L4÷

100EI=0.967×

4.85×

（500）4÷

100÷

9000÷

1/12÷

1000÷

183=0.67mm﹤[W]=L/200=500÷

200=2.5mm

5）扣件承载力验算：

总竖向荷载为：

3=6.02KN/M2

横向立杆采用Φ48δ3.5mm的钢管4根，横向间距500mm，采用蝶形扣件连接（查表17-85）fm=18KN。

f=6.02KN/M×

0.35M÷

1.8=9.556KN<

fm=18KN

2、4#、5#楼由于二层结构仅有圆弧梁不可受力，则地下室顶板板面标高-0.6米，三层结构板面标高为9.97米，三层结构厚为120mm，取最大高度、压重WKL3

（1）梁截面为350×

650进行计算，支撑高度为10米，本设计仅计算三层板面支撑架。

鉴于此部位的梁截面，紧支撑高度较高，故本方案仅对超高支撑架体的稳定性及刚性进行设计验算。

1）、计算长度l0的确定：

根据架体的结构特点，架体属非几何不可变杆系结构支架，故

l0=k1k2μ’hh=1800，la=800，lb=800

查表得：

k1=1.163，k2=1.037

μ’=m1m2μ1

按边立杆的首步架（最不利值计算）查表得：

m1=1.110，m2=0.871，μ1=1.25，则

μ’=1.11×

0.871×

1.25=1.209

又l0=1.163×

1.037×

1.209×

1.8=2.62

2）、立杆稳定性承载力计算：

（1）荷载：

底模自重查表取值0.5KN/㎡

混凝土自重：

0.65×

1=5.46KN/㎡

钢筋自重：

按图纸钢筋量计算得3KN/㎡

震捣砼荷载查表取值2KN/㎡

∑q1=30.388KN/m2

乘以拆减系数0.9，则q=q1×

0.9=30.388×

0.9=27.35KN/m2

（2）N值计算

N=1.2NGK+1.4NQK

=1.2×

（0.5+24.888+3）+1.4×

2

=36.866KN

主梁底为三排Φ48壁厚3.5mm@800mm立管，故单立杆N值为：

12.29KN。

（3）钢管材料抗力Rd

立杆采用Φ48壁厚3.5mm普碳钢管，A=489mm2，f=205N/mm2，¡

=15.8mm，则：

λ=l0/¡

=2.62/15.8=0.166查表得φ=0.256

则Rd（φAf）=0.256×

489×

205=25.66KN>

12.29KN合格

3）、设计验算：

（1）立杆轴力设计值：

查：

N’G1K=0.038nH0=0.038×

3×

10.57=1.205

N’=1.2（N’G1K＋NG2K＋1.4NQK）

=1.2（1.205+36.866+1.4×

2）

=49.045KN

主梁底为三排Φ48壁厚3.5mm@800mm立管，故单立杆N值为：

16.64KN。

查表Rd≧1.2N’=19.968KN时，μ’h=2.4>

2.176验算合格

4）、立杆底座及地基承载力验算：

（1）立杆底座验算

N≦Rb（底座承载力设计值）按施工手册Rb一般取40KN得

16.64KN<

40KN验算合格

（2）立杆地基承载力验算

N÷

Ad≦K·

fk

又Ad=150×

150=22500㎜2

查施工手册地基为地下室顶板，标号C30，K取1.0得

16.64÷

22500≦1×

3.5

0.74MPa<

3.5MPa验算合格

3、地下室顶板7-7~1-12/11-C~11-Y轴板厚为250mm，以地下室顶板（4-7）～（4-8）/（4-1/0A）～（4-2/0A）轴间板（最有代表性部位）进行验算论证实例。

该板开间及进深尺寸3.1m×

7.6m，层高3.9M，板厚250MM,工程采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案，模板计算如下:

七夹板[fw]=1.3×

104KN/㎡

[fv]=1.5×

103KN/㎡

E=1.0×

107KN/㎡

荷载：

（1）模板自重设计值：

0.5×

1.2=0.6

（2）新浇混凝土自重设计值：

0.25×

1.2=7.2

（3）钢筋自重设计值：

1.1×

0.25=0.33

（4）施工人员及施工设备荷载设计值：

2.5×

1.4=3.5KN/㎡

q1=

（1）+

（2）+（3）+（4）=8.13+3.5=11.63KN/㎡

q2=

（1）+

（2）+（3）=8.13KN/㎡

1底模计算：

七夹板厚18MM，楞木间距0.6M，以1M为计算单元，按三跨计算。

强度验算：

M1=KM1q1L2=0.1×

8.13×

0.62+0.177×

3.5×

0.62=0.516KN-M

M2=KM2q2L2+K2PL=0.1×

0.62+0.213×

3.5/0.915×

0.6=0.782KN-M

M=max（M1,M2）=0.782KN-M

[M]=[fw]w=1.3×

104×

0.022/6=0.867KN-M>

M=0.836KN-M满足抗弯强度要求。

Q1=KQ1q1L=0.6×

0.6+0.617×

0.6=4.22KN

Q2=KQ2q1L+K2P=0.6×

0.6+3.5×

6.75/0.915=5.51KN

Q=max（Q1,Q2）=5.51KN

[Q]=[fv]bI/s=1.5×

1000×

1×

0.023/12÷

（1×

0.022/8）=20KN

[Q]>

Q满足抗剪强度要求。

刚度验算：

[W]=L/400=0.6/400=1.5×

10-3M

W=Kfq2L4/（100EI）=0.677×

0.64/（100×

107×

0.023/12）=2.05×

10-4M<

[W]满足变形要求。

9.64×

0.023/12）=1.27×

10-3M<

2楞木计算：

断面：

50×

100，长3M，牵杆间距0.9M，楞木含水率<

25%。

q1=8.13×

0.6=4.88+2.1=6.98KN/M

q2=8.13×

0.6=4.88KN/M

p=2.5×

1.4=3.5KN

M1=0.1×

4.88×

0.92+0.177×

2.1×

0.92=0.696

M2=KMq2L2+K2PL=0.1×

0.92+0.213×

0.9=1.066KN-M

M=max（M1,M2）=1.066KN-M

0.9+0.617×

0.9=3.8KN

Q2=KQ2q1L+K2p=0.6×

0.9+3.5×

.0675=5.00KN

Q=max（Q1,Q2）=5.00KN

0.05×

0.12/6=1.08KN-M

>

0.9M=0.9×

1.066=0.96KN-M满足抗弯强度要求。

2×

bh/3=5KN>

0.9Q=0.9×

5=4.5KN满足抗剪强度要求。

[W]=L/400=0.9/400=2.25×

0.94/（100×

4.17×

10-6）=5.19×

3牵杆计算：

φ48钢管壁厚3.5MM，钢管支撑间距为1M

[fw]=1.7×

105KN/㎡

[fv]=1×

105KN/㎡

E=2.6×

108KN/㎡

W=∏（d4-d14）/32d=5.08×

10-6M3

I=∏（d4-d14）/64=1.21×

10-7M3

A=4.98×

10-4㎡

S=3.475×

q1=（0.5×

1.2+24×

0.3+1.1×

0.3+1.5×

1.4）×

0.9=10.53KN/M

q2=（0.5×

0.3）×

0.9=8.67KN/M（荷载简化为均布荷载）。

M=KMq1L2=0.105×

10.53×

12=0.967KN-M

Q=KQq1L=0.6×

1=6.32KN

[M]=[fw]W=1.7×

105×

5.08×

10-6=0.864KN-M

0.85M=0.85×

0.967=0.82KN-M

[Q]=[fv]bI/s=1×

0.007×

1.21×

10-7/（3.475×

10-6）=24.56KN>

0.85Q=0.85×

6.32=5.37KN满足抗剪强度要求。

[W]=L/400=1/400=2.5×

6.32×

14/（100×

2.6×

108×

10-7）=1.36×

[W]满足变形要求

4钢管支撑计算：

选用φ48钢管壁厚3.5MM，间距0.9M，d=48mm，d1=41mm，I=1.21×

10-7，A=4.89×

10-4,S=3.475×

10-6M3，为保证钢管稳定性，其上下及中部各设一道纵横向水平杆件支撑。

Q=（0.5×

1.2+0.25×

1.2+1.1×

1.2+1×

1.4）=9.53KN/M2

P=9.53×

0.9×

1=8.58KN

i=√d12+d2/4=0.01578

u=1.0（A按两端铰支计算）

L0=UL=1×

4/2=2M（3.95-0.25+地下室室内下降0.3M）

λ=L0/i=126.74,查钢结构规范设计附表。

φ=0.451

[N]=φAfc=0.451×

4.89×

10-4×

2.15×

105=47.41KN>

P,满足强度要求。

四、模板施工中的预防事项：

1、应熟悉设计图纸和构造大样图，领会设计意图，精心施工。

2、模板安装时，其立杆、横杆等支撑体系及材料的选用必须按设计结果进行。

3、为了保证楼层的层高准确性，水平标高的控制点，每楼层不少于三个控制点，以便核对。

4、上下层竖向支承点保持同一条垂直线上，竖向立杆底应设200mm×

200mm×

18mm厚的垫块，保证立杆均匀传递。

5、严禁过早架设满樘钢管脚手架，保持楼层浇捣后的砼有72小时养护时间。

6、模板安装后应进行班组自检，施工员自检，质检员复检制度，检查合格后，报监理单位验收。

7、防止墙内、柱头和梁底有碎木块和锯木屑存在，在验收前应仔细检查。

8、在浇筑砼时，应派专人看护模板，注意观察模板受荷后的情况，如发生位移，胀模下沉，支撑松动等现象应及时向上级反映，应时采取加固处理措施。

五、模板安拆安全防护措施：

1、进入现场的工人必须戴好安全帽，严禁穿硬底鞋，不得酒后进入工地现场。

3、为了确保立杆的整体稳定性，应在立杆的同时加设水平支撑和剪刀撑，立杆高度大于2M时应设不少于二道水平支撑，层高超过4m时，应加设一道水平支撑和剪力撑。

满堂架模板立杆支撑必须纵横双向设置，其支架立杆四边及中间应每隔四跨立杆设置道纵向剪刀撑，扫地杆距楼面高度不大于500mm。

4、模板拆除时，悬空作业应有牢靠的立足作业面，拆除3M以上高度的模板时，应搭脚手架工作台，高度不足3M的可用移动式高凳，不准站在立杆、支撑杆上操作。

5、拆除模板首先应根据同条件砼试块抗压强度报告结果，向监理工程师申报拆模申请，经监理工程师审批后，方可拆模，拆模时必须遵照方案秩序，先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部分，拆除大跨支撑柱时，先从跨中开始向两边对称进行。

大模板拆除前，要用起重机垂直吊牢，然后再进行拆除。

拆除薄壳从结构中心向四周均匀放松，向周边对称进行，当立柱水平杆超过两层时，应先拆两层以上的水平立杆，最后一道水平与立柱模同时拆除，以确保柱模稳定。

6、拆除模板作业时防止落物伤人，应设置警戒线有明显标志，并设专门监护人员。

7、模板拆除区域逐块进行，定型钢模板拆除不得大面积撬落。

模板支撑要随拆随运，严禁随意抛扔，除后分类码放。

不得留有未拆净的悬空模板，要及时清除防止伤人。

六、安全措施及文明施工措施

为贯彻“安全第一，预防为主”的安全方针，根据本工程的“两超一大”的特点，在模板工程施工过程中存在的不安全行为、不安全状态和潜在的危险点、危险源，必须采取有效的预控措施，做好安全不预防工作，消除事故隐患，确保施工安全。

1、建立健全有效的“安全生产保证体系”，明确职责范围，进行严格细致的管理，奖罚分明，责任到人。

2、模板工程钢管满堂架搭设的作业人员必须具有特种作业操作证，无证人员，杜绝上岗。

3、安全生产教育：

对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。

4、模板安装拆除安全要求

本工程使用的钢管架在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人，搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外，高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，设警戒标志，暂停人员过往。

必要时间派专人看守。

5、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变。

6、严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。

材料在指定位置分类、分规格堆放。

7、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。

8、施工过程中，质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。

9、每道工序完成，应做到工完场清。

七、砼浇捣应注意事项：

本部分采用华信商品砼供应的非泵送商品砼，商品砼搅拌运输车运送至现场，由塔吊送至施工面。

砼在运输过程中应不产生分层、离析现象，要具有所规定的坍落度，运输工作应保证砼浇筑连续工作。

对于“商品砼”每次施工前，应由项目技术组和质量检验组及现场代表，会同建设、监理单位代表、搅拌单位主管技术部门和质量检验部门代表共同办理好“砼开盘鉴定证明”。

同时应向搅拌单位索取相关的资料（水泥、砂、石子合格证及检验报告，施工配合比等）。

1、砼浇筑前，应清除模板内的积水、木屑、铅丝、铁钉等杂物。

并浇水湿润模板，在钢筋稠密之处，不易使砼浇捣密实时，应改用相同砼等级细石砼进行浇筑，以保证质量。

浇筑砼应连续进行，如必须间歇，其间歇时间应尽可有缩短，并在前层砼凝结之前，将次层砼浇筑完毕。

2、砼浇捣时应有专人护模，木工配合施工及时检查模板坚固性，有否缝隙，杂物，对欠缺之处及时性处理，及时纠正。

钢筋工配合施工，及时检查钢筋保护层，预埋铁件、钢撑头、钢筋网片等细部处理是否正确。

3、应提前做好配合比，商品砼搅拌时应严格按配合比施工，商品砼公司应有专人控制配合比及搅拌时间。

4、浇筑柱墙头时，为保证新旧混凝土在施工缝处的良好结合，在混凝土浇筑之前，先在柱的底部填以50-100mm厚与混凝土成分相同的水泥砂浆。

5、框支梁应分层，分段分层连续浇筑完成，每层厚度控制在300-500内。

亦可采用踏步式分层推进，推进长度一般为1000mm，浇筑时，要在下层砼初凝之前浇捣上一层砼。

砼分层浇筑时，每层厚度应小于振动棒长度的1.25倍。

在振捣上一层砼时，应将振动棒垂直插入先浇筑的下一层砼50mm左右，以消除两层的接缝，使其到密实，同时在振捣上层砼时，要在下层砼初凝之前进行。

6、剪力墙头、柱头、框支梁梁采用插入式振动器，板面采用平板式振动器。

（1）内部振动器采用垂直振捣或斜向振捣。

操作要做到“快插慢拔”，在插点要均匀排列，逐点移动进行，在振捣过程中，宜将振动棒上下略为抽动，以使上下振捣均匀,如图：

（2）砼分层浇筑时，每层厚度应不超过振动棒长的1.25倍，在振捣上一层时，应插入下层30-50mm以清除两层砼之间的接缝，同时在振捣上层砼时，要在下层砼初凝之前进行。

（3）每一插点要掌握好时间，一般每点振捣时间为20-30s，使用高频振动器时，最短不应少于10s，以砼表面不显著下沉，不出现气泡，表面泛出灰浆为准，保证砼的密实度。

（4）振动器插点要均匀排列，可采用“并列”或“交错式”以次序移动，以免漏振。

（5）平板振动器在每一位置上应连续振动一定时间，正常情况下约为25-40s，前后位置和排与排相互搭接应有30-50mm，防止漏振，并应振平、抹平、木抹搓毛，待砼收水后，再用木抹第二次搓平，随后用竹扫把扫毛。

（6）振捣倾斜砼表面时，应由低处逐渐向高处移动，以保证砼振实。

（7）浇筑柱砼时，在模板外部采用人工敲击或挂板振动器作辅助振捣。

（8）浇筑粱板混凝土时，柱节点砼同按高强度等级混凝土施工，分界面在柱边500处如下图：

柱与梁板不同砼标号结点处（详见结构总说明）

6、砼的养护

砼浇筑完毕应在十二小时内覆盖和浇水养护，炎热的夏天应提早浇水养护。

一般养护日期不得少于七昼夜，防水砼不得少于十四昼夜。

浇水养护应保持砼具有足够的湿润状况。

浇筑砼强度达到1.2N/mm2以后，方准在其上安装模板及支架。