蒸汽网路水力计算Word文件下载.docx
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在蒸汽网路水力计算中,由于网路长,蒸汽在管道流动过程中的密度变化
大,因此必须对密度ρ的变化予以修正计算。
如计算管段的蒸汽密度ρsh
与计算采用的水力计算表中的密度ρ不相同,则
bi
应按下式对附表中查出的流速和比摩阻进行修正。
vsh=(ρbi/ρsh)·
bivm/s(9-4)
Rsh=(ρbi/ρsh)·
biRPa/m(9-5)
式中符号代表的意义同热水网路的水力计算。
3、K值改变时,对R、Ld值进行的修正
(1)对比摩阻的修正、
当蒸汽管道的当量绝对粗糙度Ksh与计算采用的蒸汽水力计算表中的
Kbi=0.2mm不符时,同样按下式进行修正:
Rsh=(Ksh/Kbi)0.25·
biRPa/m(9-6)
2
式中符号代表意义同热水网路的水力计算。
(2)对当量长度的修正
蒸汽管道的局部阻力系数,通常用当量长度表示,同样按下式进行计算。
即
1.25
0.25
)·
Σξ(9-7)
Ld=Σξ·
d/9.1λ=·
(d/K
室外蒸汽管道局部阻力当量长度Ld值,可按热水网路局部阻力当量长度
表示。
但因K值不同,需按下式进行修正。
Lsh.d=(Kbi/Ksh)0.25·
Lbi.d=(0.5/0.2)0.25·
Lbi.d
=1.26·
bi.Ldm式中符号代表意义
同热水网路的水力计算。
当采用当量长度法进行水力计算,蒸汽网路中计算管段的总压降为
ΔP=R(L+Ld)=RLzhPa(9-9)
式中Lzh——管段的折算长度,m。
【例题9-1】蒸汽网路中某一管段,通过流量Gt=4.0t/h,蒸汽平均密度ρ=4.0
kg/m3。
(1)如选用φ108×
4的管子,试计算其比摩阻R值。
(2)如要求控制比摩阻R在200Pa/m以下,试选用合适的管径。
3
【解】
(1)根据的蒸汽管道水力计算表(ρbi=1.0kg/m3),查出当Gt=4.0t/h,公
称直经DN100时,
Rbi=2342.2Pa/m;
vbi=142m/s
管段流过蒸汽的实际密度ρsh=4.0kg/m3。
需要进行修正,得出实际的比摩阻
Rsh和流速vsh值为
bi=v(1/4)×
142=35.5m/s
biR=(1/4)×
2342.2=585.6Pa/m
(2)根据上述计算可见,在相同的蒸汽质量流量Gt和同一管径d条件下,流过
的蒸汽密度越大,其比摩阻R及流速v值越小,呈反比关系。
因此,在蒸汽密
度ρ=4.0kg/m3,要求控制的比摩阻为200Pa/m以下,因表中蒸汽密度为ρ=1.0
kg/m3,则表中控制的比摩阻值,相应为200×
(4/1)=800Pa/m以下。
根据,设ρ=1.0kg/m3,控制比摩阻R在800Pa/m以下,选择合适的管径,得
出应选用的管道的公称直径为DN125mm,相应的Rbi值及vbi值为
Rbi=723.2Pa/m;
vbi=90.6m/s
最后,确定蒸汽密度ρ=4.0kg/m3时的实际比摩阻及流速值。
723.2=180.8Pa/m<
200Pa/m
90.6=22.65m/s
三、蒸汽网路水力计算方法
4
1、准确的计算方法——按管段取蒸汽的平均密度
ρpj=(ρs+ρm)/2,kg/m3(9-10)
式中ρ、ρ
kg/m
3。
sm——分别为计算管段始端和末端的蒸汽密度,
逐段进行计算
特点:
该方法较准确的计算管段节点蒸汽参数(Ps、Ts),计算较准确。
2、简略计算方法——对整个系统取蒸汽平均密度
ρpj=(ρs+ρm)/2,kg/m3(9-11)
式中ρ、ρ
sm——分别为系统始端和末端的蒸汽密度,
该方法计算误差比较大,但计算工作量小。
3、按一定管长取管段始端的密度
具体取法:
每隔50米管长取始端蒸汽的密度,逐段进行计算。
该方法计算的准确性介于上述两者之间。
4、蒸汽网路水力计算的任务
要求选择蒸汽网路各管段的管径,以保证各热用户蒸汽流量的使用参数的
要求
四、计算步骤(准确的计算方法)
5
1.根据各热用户的计算流量,确定蒸汽网路各管段的计算流量:
a.各热用户的计算流量,应根据各热用户的蒸汽参数及其计算热负荷,按下式
确定
Gˊ=AQˊ/r,t/h(9-12)
式中Gˊ——热用户的计算流量,t/h;
Qˊ——热用户的计算热负荷,通常用GJ/h,MW或Mkcal/h表示;
r——用汽压力下的汽化潜热,kJ/kg或kcal/kg;
A——采用不同计算单位的系数,见下表
采用的计算Qˊ-GJ/h=Qˊ-MW=Qˊ-
单位109J/h106WMkcal/h=106kcal/h
r-kJ/kgr-kJ/kgr-kcal/kg
A
1000
3600
b.蒸汽网路中各管段的计算流量是由该管段所负担的各热用户的计算流
量之和来确定。
但对蒸汽管网的主干线管段,应根据具体情况,乘以各热用户
的同时使用系数。
2.确定蒸汽网路主干线和平均比摩阻
主干线应是从热源到某一热用户的平均比摩阻最小的一条管线。
6
主干线的平均比摩阻,按下式求得
Rpj=ΔP/∑L(1+αj),Pa/m(9-13)
式中ΔP—热网主干线始端与末端的蒸汽压力差,Pa;
∑L—主干线长度,m;
αj—局部阻力所占比例系数,可选用的数值。
3.进行主干线管段的水力计算
a、假定管段末端的压力:
计算每米管长的压力降ΔP/∑L;
Pa/m
其中ΔP:
主干线始、末端的压力差,Pa。
计算管段末端的压力Pm=Ps-(ΔP/∑L)L1,Pa(9-14)
通常从热源出口的总管段开始进行水力计算。
热源出口蒸汽的参数为已知,
现需先假设该管段末端蒸汽压力,ρm=(ΔP/∑L)L由此得出该管段蒸汽的平
均密度ρ
pj
ρpj=(ρs+ρm)/2,kg/m3(9-15)
sm——计算管段始端和末端的蒸汽密度,
4.确定管径(通过水力计算表由G、Rpj查出d、R值)
a.根据该管段假设的蒸汽平均密度ρpj和按式9-13确定的平均比摩阻Rpj值,将
此R值换算为蒸汽管路水力计算表ρ条件下的平均比摩阻R·
值。
通常水力
bibipj
7
计算表采用ρbi=1kg/m3,得
Rbi·
/pjRpj=ρpj/ρbi
pj=(ρpj/ρbi)·
pjR
b.根据计算管段的计算流量和水力计算表ρbi条件下得出的Rbi·
pj值,按水
力计算表,选择蒸汽管道直径d、比摩阻Rbi和蒸汽在管道内的流速vbi。
c.根据该管段假设的平均密度ρpj,将从水力计算表中得出的比摩阻Rbi和vbi值,
换算为在ρ条件下的实际比摩阻R和流速v。
pjshsh
Rsh=Rbi(ρbi\ρpj),Pa/m;
vsh=vbi(ρbi\ρpj),m/s。
蒸汽在管道内的最大允许流速,按《热网规范》,不得大于下列规定
过热蒸汽:
公称直径DN>
200mm时,80m/s
公称直径DN≤200mm时,50m/s
饱和蒸汽:
200mm时,60m/s
公称直径DN≤200mm时,35m/s
5.计算管段的局部阻力当量长度及管段压力降
a.按所选的管径,计算管段的局部阻力总当量长度Ld.
由局部阻力系数查,注意K值引起的修正。
b.计算管段的实际压力降,ΔPsh=Rsh·
(L+Ld)Pa。
6.较核管段的平均密度
a.计算管段末端的压力值Pmˊ=Ps-ΔPsh,Pa(9-16)
8
查得相应Pmˊ条件下的ρˊm值。
b.计算管段的平均密度ρˊpj=(ρs+ρˊm)/2,kg/m3(9-17)
c.与开始假设平均密度ρpj进行比较,如两者相等或差别很小,则该管段的水力
计算过程结束,进行下一管段的计算,如两者差别较大,则应重新假设ρ,然
后按同一计算步骤和方法进行计算,直到两者相等或差别很小为止,重新假
设的ρ=ρˊ。
由此蒸汽网路主干线所有管段逐次进行水力计算。
pjpj
7.分支管路的水力计算(计算方法同上)
由主干线计算结果而确定支线始端压力;
由用户用汽压力确定支线末端压
力,重复步骤
(2)-(6)。
五、计算例题
【例题9-2】某工厂区蒸汽供热管网,其平面布置图见下图。
锅炉出口的
饱和蒸汽表压力为10bar。
各用户系统所要求的蒸汽表压力及流量列于图9-1
上。
试进行蒸汽网路的水力计算。
主干线不考虑同时使用系数。
图9-1例题9-1附图
【解】从锅炉出口到用户3的管线为主干线
则Rpj=P/∑L(1+j)α=[(10-7)5]×
/[(5100+300+100)(1+0.8)]=185.2Pa/m
式中αpj=0.8,采用的估算数值。
9
1.已知锅炉出口的蒸汽压力,进行管段1的水力计算
首先计算锅炉出口的管段。
预先假设管段1末端的蒸汽压力。
假设时,可按
平均比摩阻,按比例给定末端蒸汽压力。
如Pm1=Ps1–P·
L1/∑L=10–(10-7)×
500/900=8.33bar
将此假设的管段末端压力Pm值,列入表9-1,第8栏中。
2.根据管段始、末端的蒸汽压力,求出该管段假设的平均密度
ρpj=(ρs+ρm)/2=(ρ11+ρ9.8.33)/2
=(5.64+4.81)/2=5.225kg/m3
3.将平均比摩阻换算为水力计算表ρbi=1kg/m3条件下的等效值,即
pj=ρpj·
pjR=5.225×
185.2=968Pa/m
将R·
值列入表内。
bipj
4.根据R·
的大致控制值,利用,选择合适的管径
对管段1:
蒸汽流量Gt=8.0t/h,选用管子的公称直径DN150mm,相应的比
摩阻及流速值为:
Rbi=1107.4Pa/m;
vbi=126m/s
将此值分别列入表9-1中11和12栏中。
5.根据上述数据,换算为实际假设条件下的比摩阻及流速值
Rsh=(1/ρpj)Rbi=(1/5.225)×
1107.4=211.9Pa/m
vsh=(1/ρpj)vbi=(1/5.225)×
126=24.1m/s
10
6.根据选用的管径DN150mm,按,求出管段的当量长度Ld值及其折算长度Lzh
值
管段1的局部阻力组成有:
1个截止阀,7个方形补偿器(锻压弯头)。
查
Ld=(24.6+7×
15.4)×
1.26=166.8m
管段1的折算长度Lzh=L+Ld=500+166.8=666.8m
将Ld及Lzh值分别列入表5和6栏中。
7.求管段1在假设平均密度ρpj条件下的压力损失,列入表第15栏中。
ΔPsh=Rsh·
zhL=211.9×
666.8=141295≈Pa1.41bar
8.求管段1末端的蒸汽表压力,其值列入表第16栏中
Pˊm=Ps–ΔPsh=10–1.41=8.59bar
,是否与原先假定的平均蒸汽密度
ρ相符
9.验算管段1的平均密度ρˊpj
ρˊpj=(ρs+ρˊm)/2=(ρ11+ρ9.59)/2
=(5.64+4.93)/2=5.285kg/m3
原假定的蒸汽平均密度ρpj=5.225kg/m3,两者相差较大,需重新计算。
重新计算时,通常都以计算得出的蒸汽平均密度ρˊpj,作为该管段的假设蒸
汽平均密度ρpj。
再重复以上计算方法,一般重复一次或两次,就可满足ρˊpj=ρpj
的计算要求。
管段1得出的计算结果,列在表9-1中。
假设平均蒸汽密度ρpj=5.285
kg/m3,计算后的蒸汽平均密度ρˊ=5.29kg/m3。
两者差别很小,计算即可停止。
11
10.计算结果得出管段1末端蒸汽表压力为8.6bar,以此值作为管段2的始端
蒸汽表压力值,按上述计算步骤和方法进行其它管段的计算。
主干线的水力计算结果见表所列。
用户3入口处的蒸汽表压力为7.24bar,稍
有富裕。
主干线水力计算完成后,即可进行分支线的水力计算。
以通向用户1的分支线
为例,进行水力计算。
11、分支线的水力计算
(1).根据主干线的水力计算主干线与分支线节点的蒸汽表压力为8.6bar,则
分支线4的平均比摩阻为
Rpj=[(8.6
–7.0)]/×
[120(110+0.8)]=704.7Pa/m
(2).根据分支管始、末端蒸汽压力,求假设的蒸汽平均密度
ρpj=(ρ9.6+ρ8.0)/2=(4.94
+4.16)/2=4.55kg/m3
(3).将平均比摩阻Rpj
值换算为水力计算表ρbi=1kg/m3条件下的等效值
pjR=4.55
740.7=3370Pa/m
(4).根据ρbi=1kg/m3的水力计算表,选择合适的管径
蒸汽流量G4=3.0t/h,选用管子DN80mm,相应的比摩阻及流速为
Rbi=3743.6Pa/m;
vbi=158m/s
(5).换算到在实际假设条件ρ下的比摩阻及流速值
sh
Rsh=(1/ρpj)·
biR=(1/4.55)×
3743.6=822.8Pa/m
12
vsh=(1/ρpj)·
biv=(1/4.55)×
158=34.7m/s
(6).计算管段4的当量长度及折算长度
管段4的局部阻力的组成:
1个截止阀、1个分流三通、2个方形补偿器。
当量长度Ld=1.26(10.2+3.82+2
7.9)=37.6m
折算长度Lzh=L+Ld=120+37.6=157.6m
(7).求管段4的压力损失
zhL=822.8×
157.6=129673≈1Pa.3bar
(8).求管段4的末端蒸汽表压力
Pˊm=Ps–ΔPsh=8.6–1.3=7.3bar
(9).验算管段4的平均密度ρˊpj
,ρ与ρˊ相差较大,需再次计算。
再
原假定的蒸汽平均密度ρpj=4.55kg/m
pjpj
次计算结果列入表中。
最后求得到达用户1的蒸汽表压力为7.32bar,满足使
用要求。
(10).通向用户2分支管线的管段5的水力计算,见水力计算表所示。
用户2处
蒸汽表压力为7.15bar,满足使用要求。
8.5室内低压蒸汽供暖系统路的水利计算方法和例题
一、室内低压蒸汽共暖系统水力计算原则和方法
13
在低压蒸汽供暖系统中,靠锅炉出口处蒸汽本身的压力,使蒸汽沿管
道流动,最后进入散热器凝结放热。
1.水力计算原则
蒸汽在管道流动时,同样有摩擦压力损失△Py和局部阻力损失△Pj。
计算蒸汽管道内的单位长度摩擦压力损失(比摩阻)时,同样可利用达西·
维
斯巴赫公式进行计算。
R=(λ/d)·
(ρv/2)Pa/m
式中符号同前。
在利用上式为基础进行水力计算时,虽然蒸汽的流量因沿途凝结而不断减
少,蒸汽的密度也因蒸汽压力沿管路降低而变小,但这变化并不大,在计算低
压蒸汽管路时可以忽略,而认为每个管段内的流量和整个系统的密度ρ是不
变的。
在低压蒸汽供暖管路中,蒸汽的流动状态处于紊流过度区,其摩擦系
数λ值可按第四章公式进行计算。
室内低压蒸汽供暖系统管壁的粗糙度
K=0.2mm。
给出低压蒸汽管径计算表,制表时蒸汽的密度取值0.6Kg/m3计算。
低压蒸汽供暖管路的局部压力损失的确定方法与热水供暖管路相同,各构
件的局部阻力系数ζ值同样可按确定,其动压头值可见。
14
在散热器入口处,蒸汽应有1500--2000Pa的剩余压力,以克服阀门和散热器
入口的局部阻力,使蒸汽进入散热器,并将散热器内的空气排出。
2.水力计算方法
在进行低压蒸汽供暖系统管路的水力计算时,同样先从最不利的管路开始,
亦即从锅炉到最远散热器的管路开始计算。
为保证系统均匀可靠地供暖,尽
可能使用较低的蒸汽压力供暖,进行最不利的管路的水利计算时,通常采用控
制比压降或按平均比摩阻方法进行计算。
按控制比压降法是将最不利管路的每1m总压力损失约控制在100Pa/m来
设计。
平均比摩阻法是在已知锅炉或室内入口处蒸汽压力条件下进行计算。
Rp·
j=α(Pg–2000)∕∑LPa/m(8-7)
式中α---沿程压力损失占总压力损失的百分数,取α=60%;
(见)
Pg---锅炉出口或室内用户入口的蒸汽压力,Pa;
2000散热器入口处的蒸汽剩余压力,Pa;
∑L最不利管路管段的总长度,m。
当锅炉出口或室内用户入口处蒸汽压力高时,得出的平均比摩阻Rp·
j值会较
大,此时控制比压降值按不超过100Pa/m设计。
15
最不利管路各管段的水力计算完成后,即可进行其它立管的水力计算。
可
按平均比摩阻法来选择其它立管的管径,但管内流速不得超过下列的规定最
大允许流速(见《暖通规范》):
当汽、水同向流动时30m/s
当汽、水逆向流动时20m/s
规定最大允许流速主要是为了避免水击和噪声,便于排除蒸汽管路中的凝
水;
因此,对汽水逆向流动时,蒸汽在管道中的流速限制的低一些,在实际工程
设计中,常采用更低的流速,使运行更可靠些。
低压蒸汽供暖系统凝水管路,在排气管前的管路为干凝水管路,管路截面
的上半部为空气,管路截面下半部流动凝水,凝水管路必须保证0.005以上的
向下坡度,属非满管流状态。
目前,确定干凝水管路管径的理论计算方法,是以
靠坡度无压流动的水力学计算公式为依据,并根据实践经验总结,制定出不同
管径下所能担负的输热能力。
排气管后面的凝水管路,可以全部充满凝水,称为湿凝水干管;
其流动状态
为满管流。
在相同热负荷条件下,湿式凝水管选用的管径比干式的小。
低压蒸汽供暖系统干凝
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