化工原理第五章精馏答案文档格式.docx
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pA+pB=pA0xA+xB0xB=p求泡点要用试差法,先设泡点为87℃
lgpA0=6.89740-1206.350/(87+220.237)=2.971
pA0=102.971=935.41[mmHg]
lgpB0=6.95334-1343.943/(87+219.337)=2.566
pB0=102.566=368.13[mmHg]
935.41×
0.4+368.13×
0.6=595≈600mmHg
∴泡点为87℃,气相平衡组成为
y=pA/p=pA0xA/P=935.41×
0.4/600=0.624
(2)求露点:
露点时,液滴中参与甲苯组成应符合下列关系:
xA+xB=1或pA/pA0+pB/pB0=1
式中pA=0.4×
760=304[mmHg];
pB=0.6×
760=456[mmHg]
求露点亦要用试差法,先设露点为103℃,则:
lgpA0=6.8974-120.635/
(103+220.237)=3.165
∴pA0=1462.2[mmHg]
lgpB0=6.95334-1343.943/(103+219.337)=2.784
∴pB0=608.14[mmHg]
于是:
304/1462.2+456/608.14=0.96<
再设露点为102℃,同时求得pA0=1380.4;
pB0=588.84
304/1380.4+456/588.84=0.995≈1
故露点为102℃,平衡液相组成为
xA=pA/pA0=304/1380.4=0.22
3解:
(1)xA=(p总-pB0)/(pA0-pB0)
0.4=(p总-40)/(106.7-40)
∴p总=66.7KPa
yA=xA·
pA0/p=0.4×
106.7/66.7=0.64
(2)α=pA0/pB0=106.7/40=2.67
4解:
(1)yD=?
αD=(y/x)A/(y/x)B
=(yD/0.95)/((1-yD)/0.05)=2
yD=0.974
(2)L/VD=?
∵V=VD+L
(V/VD)=1+(L/VD)
V0.96=VD0.974+L0.95
(V/VD)0.96=0.974+(L/VD)0.95
(1+L/VD)0.96=0.974+(L/VD)0.95
(L/VD)=1.4
5解:
简单蒸馏计算:
lnW1/W2=
W2=(1-1/3)W1=2/3W1;
y=0.46x+0.549,x1=0.6,代入上式积分解得:
釜液组成:
x2=0.498,
馏出液组成:
WDxD=W1x1-W2x2
(1/3W1)xD=W1×
0.6-(2/3W1)×
0.498
∴xD=0.804
6解:
FxF=Vy+Lx∴0.4=0.5y+0.5x--------
(1)
y=αx/(1+(α-1)x)=3x/(1+2x)--------
(2)
(1),
(2)联立求解,得y=0.528,x=0.272
回收率=(V·
y)/(FxF)=0.5×
0.528/0.4=66%
7.解:
F=D+W
FxF=DxD+WxW
已知xF=0.24,xD=0.95,xW=0.03,解得:
D/F=(xF-xW)/(xD-xW)=(0.24-0.03)/(0.95-0.03)=0.228
回收率DxD/FxF=0.228×
0.95/0.24=90.4%
残液量求取:
W/D=F/D-1=1/0.228-1=3.38
∴W=3.38D=3.38(V-L)=3.38(850-670)=608.6[kmol/h]
8解:
(1)求D及W,全凝量V
FxF=DxD+WxW
xF=0.1,xD=0.95,xW=0.01(均为质量分率)
F=100[Kg/h],代入上两式解得:
D=9.57[Kg/h];
W=90.43[Kg/h]
由恒摩尔流得知:
F(0.1/78+0.9/92)=V(0.95/78+0.05/92)
[注意:
如用质量百分数表示组成,平均分子量Mm=1/(aA/MA+aB/MB)]
解得V=87[Kg/h]由于塔顶为全凝器,故上升蒸汽量V即为冷凝量,
(2)求回流比R
V=D+L∴L=V-D=87-9.57=77.43[Kg/h]
R=L/D=77.43/9.57=8.09(因为L与D的组成相同,故8.09亦即为摩尔比)
(3)操作线方程.
因塔只有精馏段,故精馏段操作线方程为
yn+1=Rxn/(R+1)+xD/(R+1)
式中xD应为摩尔分率
xD=(xD/MA)/[xD/MA+(1-xD)/MB]
=(0.95/78)/(0.95/78+0.05/92)=0.961
∴yn+1=8.09xn/9.09+0.961/9.09=0.89xn+0.106
操作线方程为:
yn+1=0.89xn+0.106
9解:
y=[R/(R+1)]x+xD/(R+1)
(1)R/(R+1)=0.75R=0.75R+0.75R=0.75/0.25=3
(2)xD/(R+1)=0.2075xD/(3+1)=0.2079xD=0.83
(3)q/(q-1)=-0.5q=-0.5q+0.5q=0.5/1.5=0.333
(4)0.75x+0.2075=-0.5x+1.5xF0.75xq'
+0.2075=-0.5xq'
+1.5×
0.44
1.25xq'
=1.5×
0.44-0.2075=0.4425xq'
=0.362
(5)0<
q<
1原料为汽液混合物
10解:
(1)求精馏段上升蒸汽量V和下降的液体量L,提馏段上升蒸汽量V'
和下降的液体量L'
.
进料平均分子量:
Mm=0.4×
78+0.6×
92=86.4
F=1000/86.4=11.6[Kmol/h]
11.6×
0.4=D×
0.97+(11.6-D)0.02
∴D=4.64[Kmol/h]
W=6.96[Kmol/h]
R=L/D,∴L=3.7×
4.64=17.17[Kmol/h]
V=(R+1)D=4.7×
4.64=21.8[Kmol/h]
平均气化潜热r=30807×
0.4+33320×
0.6=32313.6[KJ/Kmol]
从手册中查得xF=0.4时泡点为95℃,则:
q=[r+cp(95-20)]/r=(32313.6+159.2×
75)/32313.6=1.37
∴L'
=L+qF=17.17+1.37×
11.6=33.1[Kmol/h]
V'
=V-(1-q)F=21.8+0.37×
11.6=26.1[Kmol/h]
(2)求塔顶全凝器热负荷及每小时耗水量.
Qc=Vr
∴r=0.97×
30804+33320×
0.03=30879.5[KJ/Kmol]
∴Qc=21.8×
30879.5=673172.7[KJ/h]
耗水量Gc=673172.7/4.18(50-20)=5368.2[Kg/h]
(3)求再沸器热负荷及蒸汽耗量.
塔的热量衡算
QB+QF+QR=Qv+QW+QL
QB=Qv+QW+QL-QF-QR
该式右边第一项是主要的,其它四项之总和通常只占很小比例,故通常有:
QB≈QV=V·
Iv
Iv=(r+Cpt)=30879.5+159.2×
8.2=43933.9[KJ/Kmol]
∴QB=21.8×
43933.9=957759.02[KJ/h]
2.5[KgF/cm2]下蒸汽潜热r=522Kcal/Kg=522×
4.18×
18=39275.3[KJ/Kmol]
∴蒸汽需量为Gv
Gv=QB/r=957759.02/39275.3=24.4Kmol/h
=24.4×
18=39.04[Kg/h]
(4)提馏段方程y=L'
x/(L'
-W)-WxW/(L'
-W)=1.26x-0.005
11解:
提馏段:
ym+1’=1.25xM’-0.0187---------
(1)
=L'
xM'
/V'
-WxW/V'
L'
=L+qF=RD+F
V'
=(R+1)D
W=F-D,
精馏段:
=0.75xn+0.25xD--------
(2)
q线:
xF=0.50--------------(3)
将(3)代入
(1)得出:
ym+1=1.25×
0.5-0.0187=0.606,代入
(2)
0.606=0.75×
0.5+0.25xD,
xD=0.924
12解:
(1)y1=xD=0.84,
0.84=0.45x1+0.55
x1=0.64,
yW=3×
0.64/(3+1)+0.84/(3+1)=0.69,
0.69=0.45×
xW+0.55,xW=0.311,
(2)D=100(0.4-0.311)/(0.84-0.311)=16.8(Kmol/h),
W=100-16.8=83.2(Kmol/h)
13解:
(1)求R,xD,xW
精馏段操作线斜率为R/(R+1)=0.723∴R=2.61
提馏段方程y=L'
-W)-WxW/(L'
-W)=1.25x-0.0187
精馏段操作线截距为
xD/(R+1)=0.263∴xD=0.95
提馏段操作线与对角线交点坐标为
y=x=xWxW=1.25xW-0.0187∴xW=0.0748
(2)饱和蒸汽进料时,求取进料组成
将y=0.723x+0.263
y=1.25x-0.0187
联立求解,得x=0.535,y=0.65
因饱和蒸汽进料,q线为水平线,可得原料组成y=xF=0.65
14解:
(1)y1=xD=0.9,x1=0.9/(4-3×
0.9)=0.692,
(2)y2=1×
0.692/(1+1)+0.9/2=0.796
(3)xD=xF=0.5,yD=0.5/2+0.9/2=0.7
15解:
(1)FxF=Vyq+Lxq
0.45=(1/3)yq+(2/3)xq
yq=2.5xq/(1+1.5xq)
∴xq=0.375yq=0.6
(2)Rmin=(xD-yq)/(yq-xq)
=(0.95-0.6)/(0.6-0.375)=1.56
R=1.5Rmin=2.34
D=0.95×
0.45/0.95=0.45W=1-0.45=0.55
xW=(FxF-DxD)/W=(0.45-0.45×
0.95)/0.55=0.041
L=RD=2.34×
0.45=1.053;
V=(R+1)D=1.503
=L+qF=1.053+(2/3)×
1=1.72;
=V-(1-q)F=1.503-1/3=1.17
y'
=(L'
)x'
-WxW/V'
=1.72/1.17x'
-0.55×
0.041/1.17
=1.47x'
-0.0193
16解:
精馏段操作线方程
yn+1=3/4xn+0.24
平衡线方程y=αx/[1+(α-1)x]=2.5x/(1+1.5x)
提馏段操作线方程
y=1.256x-0.01278
其计算结果如下:
N0xy
10.9060.96
20.8210.92
30.7070.86
40.5730.77
50.4620.70
60.3440.567
70.2240.419
80.1280.268
90.0650.148
100.0290.069
由计算结果得知:
理论板为10块(包括釜),加料板位置在第五块;
17解:
D/F=(xF-xW)/(xD-xW)=(0.52-xW)/(0.8-xW)=0.5
解得:
xW=0.24
精馏段操作线方程:
yn+1=(R/(R+1))xn+xD/(R+1)=0.75xn+0.2--------
(1)
平衡线方程:
y=αx/(1+(α-1)x)=3x/(1+2x)
或:
x=y/(α-(α-1)y)=y/(3-2y)--------
(2)
交替运用式
(1),
(2)逐板计算:
xD=y1=0.8.x1=0.571;
y2=0.628,x2=0.360;
y3=0.470,x3=0.228<
∴共需NT=3块(包括釜).
18解:
q=0,xD=0.9,xF=0.5,
xW=0.1,R=5,
yn+1=Rxn/(R+1)+xD/(R+1)
=5xn/(5+1)+0.9/(5+1)
=0.833xn+0.15
图解:
得理论板数为11块(不包括釜),包括釜为12块
18题附图
19解:
(1)F=D+W
FxF=DxD+WxW
D=F(xF-xW)/(xD-xW)
=100(0.3-0.015)/(0.95-0.015)
=30.48Kmol/h=30.5Kmol/h
W=F-D=69.50Kmol/h
(2)NT及NF=?
xD=0.95、xW=0.015、q=1、
R=1.5;
xD/(R+1)=0.38
作图得:
NT=9-1=8(不含釜)
进料位置:
NF=6
(3)L’,V’,yW及xW-119题附图
∵q=1,V'
=V=(R+1)D
V'
=30.5(1.5+1)=76.25Kmol/h
=L+qF=RD+F=1.5×
30.5+100=145.8Kmol/h
由图读得:
yW=0.06,xW-1=0.03
20解:
(1)原料为汽液混合物,成平衡的汽液相组成为x,y
平衡线方程y=αx/[1+(α-1)x]=4.6x/(1+3.6x)---------
(1)
q线方程(q=2/(1+2)=2/3)则
y=[q/(q-1)]x-xF/(q-1)=-2x+1.35----------
(2)
联解
(1),
(2)两式,经整理得:
-2x+1.35=4.6x/(1+3.6x)
7.2x2+1.740x-1.35=0
解知,x=0.329
y=0.693
(2)Rmin=(xD-ye)/(ye-xe)=(0.95-0.693)/(0.693-0.329)=0.706
21解:
因为饱和液体进料,q=1
ye=αxe/[1+(α-1)xe]=2.47×
0.6/(1+1.47×
0.6)=0.788
Rmin=(xD-ye)/(ye-xe)=(0.98-0.788)/(0.788-0.6)=1.02
R=1.5×
Rmin=1.53
Nmin=lg[(xD/(1-xD))((1-xW)/xW)]/lgα
=lg[(0.98/0.02)(0.95/0.05)]/lg2.47=7.56
x=(R-Rmin)/(R+1)=(1.53-1.02)/(1.53+1)=0.202
Y=(N-Nmin)/(N+1)Y=0.75(1-x0.567)
∴(N-7.56)/(N+1)=0.75(1-0.2020.567)解得N=14.5取15块理论板(包括釜)
实际板数:
N=(15-1)/0.7+1=21(包括釜)
求加料板位置,先求最小精馏板数
(Nmin)精=lg[xD/(1-xD)×
(1-xF)/xF]/lgα
=lg[0.98/0.02·
0.4/0.6]/lg2.47=3.85
N精/N=(Nmin)精/Nmin
∴N精=N(Nmin)精/Nmin=14.5×
3.85/7.56=7.4
则精馏段实际板数为7.4/0.7=10.6
取11块故实际加料板位置为第12块板上.
22解:
(1)由y=αx/[1+(α-1)x]=2.4x/(1+1.4x)作y-x图
由于精馏段有侧线产品抽出,故精馏段被分为上,下两段,抽出侧线以上的操作线方程式:
yn+1=Rxn/(R+1)+xD/(R+1)=2/3xn+0.3-----------
(1)
侧线下操作线方程推导如下:
以虚线范围作物料衡算V=L+D1+D2
Vys+1=Lxs+D1xD1+D2xD2;
ys+1=Lxs/V+(D1xD1+D2xD2)/V
=Lxs/(L+D1+D2)+(D1xD1+D2xD2)/(L+D1+D2);
L=L0-D2,则:
ys+1=(L0-D2)xs/(L0-D2+D1+D2)
+(D1xD1+D2xD2)/(L0-D2+D1+D2)
=(R-D2/D1)xs/(R+1)+(xD1
+D2xD2/D1)/(R+1)
(R=L0/D1)
将已知条件代入上式,得到:
yS+1=0.5x+0.416
(2)用图解法,求得理论塔板数
为(5-1)块,见附图.
22题附图
23解:
根据所给平衡数据作x-y图.
精馏段操作线
yn+1=Rxn/(R+1)+xD/(R+1)
=1.5xn/(1.5+1)+0.95/(1.5+1)
=0.6xn+0.38
q线方程与q线:
料液平均分子量:
Mm=0.35×
+0.65×
18=22.9
甲醇分子汽化潜热:
r=252×
32×
4.2=33868.8[KJ/Kmol]
水的分子汽化潜热:
r=552×
18×
4.2=41731.2[KL/Kmol]23题附图
料液的平均分子汽化潜热:
r=0.35×
33868.8+0.65×
41731.2=38979.4[KL/Kmol]
料液的平均分子比热
Cp=0.88×
22.9×
4.2=84.6[KL/Kmol·
℃]
q=[r+Cp(ts-tF)]/r=[38979.4+84.6(78-20)]/38979.4=1.13
q线斜率q/(q-1)=1/13/0.13=8.7
提馏段操作线方程与操作线:
由于塔釜用直接蒸汽加热,故提馏段操作线过横轴上(xW,0)一点,于是在x-y图上,作出三条线,用图解法所得理论板数为7.6块,可取8块(包括釜).
24解:
对全塔进行物料衡算:
F1+F2=D+W----------
(1)
F1xF1+F2xF2=DxD+WxW
100×
0.6+200×
0.2=D×
0.8+W×
0.02
100=0.8D+0.02W-----------
(2)
由式
(1)W=F1+F2-D=100+200-D=300-D
代入式
(2)得:
D=120.5Kmol/h
L=RD=2×
120.5=241kmol/h
V=L+D=241+120.5=361.5Kmol/h
在两进料间和塔顶进行物料衡算,并设其间液汽流率为L"
V"
塔板序号为s.
'
+F1=D+L'
ys+1"
+F1xF1=L'
xs'
+DxD
ys+1=(L'
)xs'
+(DxD-F1xF1)/V'
=L+q1F1=241+1×
100=341Kmol/h
=V=361.5
ys+1"
=(341/361.5)xs'
+(120.5×
0.8-100×
0.6)/361.5
=0.943xs'
+0.1
25解:
对于给定的最大V'
V=(R+1)D,回流比R愈小,塔顶产品量D愈大,但R需满足产品的质量要求xD》0.98,故此题的关键是求得回流比R.
由题已知加料板为第14层,故精馏段实际板数为13层,精馏段板数为:
13×
0.5=6.5
取苯-甲苯溶液相对挥发度为α=2.54
用捷算法求精馏段最小理论板数
(Nmin)精=ln[0.98/0.02-0.5/0.5]/ln2.54=4.175
y=[N精馏段-(Nmin)精]/(N精馏段+1)=(6.5-4.175)/(6.5+1)
=1.31
由y=0.75(1-x0.567)
x=(1-Y/0.75)(1/0.567)=0.392=(R-Rmin)/(R+1)
∴R=(0.392+Rmin)/(1-0.392)
Rmin=(xD-ye)/(ye-xe)
对泡点进料xe=xF=0.5
ye=αx/[1+(α-1)x]
=2.54×
0.5/(1+1.54×
0.5)=1.27/1.77=0.72
∴Rmin=(0.98-0.72)/(0.72-0.5)=0.26/0.22=1.18
∴R=(0.392+1.18)/(1-0.392)=1.572/0.608=2.59
∴D=V/(R+L)=2.5/(2.59+1)=0.696[Kmol/h]
故最大馏出量为0.696[Kmol/h]
26解:
求n板效率:
Emv=(yn-yn+1)/(yn*-yn+1),
因全回流操作,故有yn+1=xn,yn=xn-1
与xn成平衡的yn*=αxn/[1+(α-1)xn]=2.43×
0.285/(1+1.43×
0.285)=0.492
于是:
Emv=(xn-1-xn)/(yn*-xn)=(0.43-0.285)/
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- 化工 原理 第五 精馏 答案