超高模板支架施工方案Word文件下载.docx

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≤880

≤810

梁

b×

h

300×

500

见详图

600

（底模下1根立杆）

850

≤440

400×

1200

（底模下2根立杆）

说明：

1、施工活载，加砼浇捣活载按3KN/m2。

2、板底立杆与横杆的连接扣件均需采用双扣件。

梁下中立杆与横杆连接采用双扣件。

3、当梁高大于700mm时，应设对拉螺栓。

4、如有未注明的梁按就高就近的原则参考此表。

-5.100

0.000

非人防顶板

四、混凝土墙、柱模板搭设

（一）混凝土墙模板支架搭设

本工程砼墙板与楼板均采用木模板，

承重架为φ48x3.5钢管满堂架子，用

对拉螺栓进行墙模加固。

（1）组合式木模均需按施工图进行配模

制作，九夹板制作时要直边统角，保证模板组合

拼装平直缝密，并编号。

（2）立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和松动石子，必要时锤子凿毛。

（3）砼对模板的侧压力较大，故需在模板内外用对拉螺杆和模板连接使其固定，螺杆用φ12纵横间距@400～500，在定位外模时用短钢筋焊于螺杆上，使模板尺寸正确。

（4）楼板上满堂脚手架作为墙模支撑，既用于上层梁板承重架，也作为砼墙浇捣的操作架（满堂脚手架立杆间距详见模板支架立杆间距表。

竖向每层（步距）一般约为1800，用φ48x3.5钢管纵横向设剪刀撑。

（二）混凝土柱模板支架搭设

柱模板配一套，当型号不一致时作局部调整。

柱模板分4块组合拼装，为加快周转和确保砼柱节点砼质量和外形顺直，在接头部位高1.2m处柱模不随下部柱模拆除。

立模前后先在基层上弹出纵横轴线和周边线，浆木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木需固定在已找平的木框表面上，这样柱模位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊脚”提供有效措施，柱模详见下图。

对于断面小于600的柱子，每边用二根竖向方木，柱箍采用Ф48@500～700，单根钢管，每节点二只扣件式夹头固定，对于断面大于600的柱子用3～5根方木，柱箍Ф48@600双根钢管，二边加Ф12对拉螺杆（如图）。

对于断面大于等于1000的柱子，侧模用5～7根方木，在水平钢管箍外侧用Ф12对拉螺杆固定。

五、混凝土梁板模板支架构造

（一）钢管模板支架构造

（一）立　杆

（1）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

（2）模板支架除底层步距约为1.8m，其余步距1.2～1.8m。

立杆纵距与横距必须按立杆间距表施工。

（3）立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。

对接、搭接应符合下列规定：

立杆上的对接扣件应交错布置，错开500mm以上，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；

搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

（二）水平杆

（1）水平杆接长宜采用对接扣件连接。

对接扣件应交错布置：

两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；

不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；

各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；

搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

（2）主节点处必须设置二根纵、横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

（3）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。

（三）剪刀撑

（1）纵、横向竖向剪刀撑设置见平面图，由底至顶连续设置；

（2）竖向剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45︒~60︒之间。

倾角为45︒时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；

倾角为60︒时，则不应超过5根；

（3）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；

（4）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；

（四）支架的拉结

模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、板、柱等）通过连墙件进行可靠连接的所有柱。

沿竖向隔步拉结，梁按结构层每层设置，水平间距为每四根立杆设一拉结点。

拉结件见拉结详图。

六、模板支架施工要点

钢管模板支架施工要点

（一）模板支架搭设

（1）立杆的垫板均应准确地放在定位线上；

立杆底用木契挤紧。

（2）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。

（3）扣件安装：

扣件规格必须与钢管外径相匹配；

在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；

各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

（4）模板布置：

跨度超过4m的梁考虑起拱值，梁底模按2/1000起拱。

（5）验收

模板支架投入使用前，应由项目部组织公司工程部参加对搭设高度、立杆的间距、步距、立杆垂直度、扣件拧紧、扫地杆设置、拉结点设置、立杆搭接方式、剪刀撑的设置、以及材料的合格证书与检测报告进行验收。

验收合格才能投入使用。

（二）拆除

（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表要求。

构件类型

构件跨度（m）

达到设计的混凝土立方体抗压

强度标准值的百分率（%）

板

＞2，≤8

≥75

＞8

≥100

≤8

悬臂构件

—

梁墙侧模板拆除时间，目前季节为1.5～2天。

（2）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。

分段拆除的高度差不应大于二步。

设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。

（3）严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。

七、质量安全管理要求

1模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。

上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。

4当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。

雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

5混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。

6混凝土浇筑应从中间向两端同时均匀浇捣，大梁进行分层浇捣。

7工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。

8在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

9模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

10梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。

八、混凝土梁模板支架承载力验算（L450×

1200）

新浇混凝土梁板特性

超高

新浇混凝土楼板厚度（mm）

130

混凝土梁截面尺寸（mm）

【宽×

高】

450×

模板支架高度H（m）

10.9

二、模板支撑体系设计

混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向

立杆纵向间距la（mm）

440

立杆横向间距lb（mm）

950

模板支架步距h（mm）

1800

楼板立杆纵向间距la'

（mm）

880

楼板立杆横向间距lb'

810

梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）

475

梁底增加承重立杆根数

2

梁底增加立杆的布置方式

自定义

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离（mm）

330,620

梁底立杆支撑方式

双扣件

每纵距内附加梁底支撑主楞根数

梁底支撑小楞根数

4

设计简图如下：

模板设计立面图

模板设计平面图

三、荷载设计

模板及支架自重标准值

模板（kN/m2）

0.3

次楞（kN/m）

0.01

主楞（kN/m）

0.033

支架（kN/m）

0.15

梁侧模板自重标准值（kN/m2）

0.5

新浇筑混凝土自重标准值（kN/m3）

24

钢筋自重标准值（kN/m3）

1.5

1.1

施工人员及设备荷载标准值（kN/m2）

1

振捣混凝土时产生的荷载标准值（kN/m2）

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

重现期

50年一遇

0.187

城市

宁波市

风荷载高度变化系数μz

地面粗糙度

B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）

模板支架顶部离建筑物地面的高度（m）

10

风荷载体型系数μs

支架

模板支架状况

敞开式

0.533

风荷载作用方向

沿模板支架横向作用

与风荷载在同面内的计算单元立杆数n

70

模板

0.35

四、模板验算

模板类型

胶合板

模板厚度（mm）

18

模板抗弯强度设计值fm（N/mm2）

15

模板抗剪强度设计值fv（N/mm2）

1.4

模板弹性模量E（N/mm2）

6000

取1.0m单位宽度计算。

计算简图如下：

W=bh2/6=1000×

182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×

183/12=486000mm4

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×

[0.3+（24+1.5）×

1.2]×

1.0+1.4×

（1+2）×

1.0=45.915kN/m

1、抗弯验算

Mmax=0.1ql2=0.1×

45.915×

0.152=0.103kN·

m

σmax=Mmax/W=0.103×

106/54000=1.913N/mm2≤fm=15N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

Qmax=0.6ql=0.6×

0.15=4.132kN

τmax=3Qmax/（2bh）=3×

4.132×

103/（2×

1000×

18）=0.344N/mm2≤fv=1.4N/mm2

3、挠度验算

νmax=0.677ql4/（100EI）=0.677×

1504/（100×

6000×

486000）=0.054mm

νmax=0.054mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[150/250，10]=0.6mm

4、支座反力

R1=R4=0.4ql=2.755kN，R2=R3=1.1ql=7.576kN

五、次楞验算

次楞验算方式

三等跨连续梁

次楞材质类型

方木

次楞材料规格（mm）

50×

次楞材料自重（kN/m）

次楞抗弯强度设计值fm（N/mm2）

13

次楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）

1.3

次楞截面抵抗矩W（cm3）

40.833

次楞截面惯性矩I（cm4）

142.917

次楞弹性模量E（N/mm2）

9000

次楞自重荷载：

q1＝γGQ=1.35×

0.01=0.014kN/m

梁左侧楼板传递给次楞荷载：

q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

[1.35×

（0.3+（24+1.1）×

0.13）+1.4×

（1+2）]×

（0.475-0.45/2）/2=1.126kN/m

梁右侧楼板传递给次楞荷载：

q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

（0.95-0.475-0.45/2）/2=1.126kN/m

梁左侧模板传递给次楞的荷载：

q4=γGΣNGk=1.35×

0.5×

（1.2-0.13）=0.722kN/m

梁右侧模板传递给次楞的荷载：

q5=γGΣNGk=1.35×

q=max[2.755/1.0+0.014+1.126+0.722，7.576/1.0+0.014，2.755/1.0+0.014+1.126+0.722]=7.589kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

7.589×

0.442=0.147kN·

σmax=Mmax/W=0.147×

106/40833=3.598N/mm2≤fm=13N/mm2

0.44=2.004kN

τmax=3Qmax/（2bh0）=3×

2.004×

1000/（2×

70）=0.859N/mm2

τmax=0.859N/mm2≤fv=1.3N/mm2

4404/（100×

9000×

1429170）=0.15mm

νmax=0.15mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[440/250，10]=1.76mm

4、支座反力计算

梁底次楞依次最大支座反力为：

R1=1.1×

（2.755+0.014+1.126+0.722）×

0.44=2.235kN

R2=1.1×

（7.576+0.014）×

0.44=3.673kN

R3=1.1×

R4=1.1×

六、主楞（横向水平钢管）验算

主楞材质类型

钢管

主楞材料规格（mm）

Ф48×

3

主楞材料自重（kN/m）

主楞截面面积（mm2）

424

主楞抗弯强度设计值Fm（N/mm2）

205

主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）

125

主楞截面抵抗矩W（cm3）

4.49

主楞截面惯性矩I（cm4）

10.78

主楞弹性模量E（N/mm2）

206000

主楞自重荷载：

q1=γGq=1.35×

0.033=0.045kN/m

Mmax=0.163kN·

σmax=Mmax/W=0.163×

106/4490=36.199N/mm2≤fm=205N/mm2

Qmax=3.68kN

τmax=2Qmax/A=2×

3.68×

1000/424=17.356N/mm2

τmax=17.356N/mm2≤fv=125N/mm2

νmax=0.035mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[330/250，10]=1.32mm

支座反力依次为R1=0.056kN,R2=5.874kN,R3=5.874kN,R4=0.056kN

七、纵向水平钢管验算

纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。

八、扣件抗滑验算

是否考虑荷载叠合效应

是

扣件抗滑承载力设计值折减系数

0.8

最大支座反力Rmax=5.874kN

1.05×

Rmax=1.05×

5.874=6.167kN，6.167kN≤0.8×

12.0=9.6kN

在扭矩达到40～65N·

m的情况下，双扣件能满足要求！

九、模板支架整体高宽比验算

H/Lb=10.9/60=0.182＜5

十、立杆验算

钢管类型

截面面积A（mm2）

截面回转半径i（mm）

15.9

截面抵抗矩W（cm3）

抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）

1、长细比验算

h/la=1800/440=4.091，h/lb=1800/950=1.895，查附录D，得k=1.163，μ=1.299

l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×

1.299×

1800，1800+2×

50]=2719mm

λ=l0/i=2719/15.9=172≤[λ]=210

长细比符合要求！

查《规程》附录C得φ=0.24

2、风荷载验算

1）模板支架风荷载标准值计算

la=0.44m，h=1.8m，查《规程》表4.2.7得φw=0.166

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.44m，b/h=0.44/1.8=0.244

通过插入法求η，得η=0.95

μzω0d2=1×

0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5

通过插入法求μs1，得μs1=1.2

因此μstw=φwμs1（1-ηn）/（1-η）=0.166×

1.2×

（1-0.9570）/（1-0.95）=3.874

μs=φwμstw=0.166×

3.874=0.643

ωk=0.7μzμsω0=0.7×

1×

0.643×

0.5=0.225kN/m2

2）整体侧向力标准值计算

0.5=0.35kN/m2

3、稳定性验算

KH=1/[1+0.005×

（10.9-4）]=0.967

1）不组合风荷载时立杆从左到右受力为（Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk）：

R1=0.056+[1.35×

0.13）×

0.44+1.4×

0.44]×

（0.81/2+（0.475-0.45/2）/2）

+1.35×

0.15×

10.9=4.364kN

R2=5.874+1.35×

（10.9-1.2）=7.838kN

R3=5.874+1.35×

R4=0.056+[1.35×

（0.81/2+（0.95-0.475-0.45/2）/2）

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[4.364,7.838,7.838,4.364]=7.838kN

1.05Nut/（φAKH）=1.05×

7.838×

103/（0.24×

424×

0.967）=83.664N/mm2≤[f]=205N/mm2

2）组合风荷载时立杆从左到右受力为（Nut＝γG∑NGk+0.85×

1.4∑NQk）：

R1=4.212kN,R2=7.736kN,R3=7.736kN,R4=4.212kN

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[4.212,7.736,7.736,4.212]=7.736kN

Mw=0.85×

1.4ωklah2/10=0.85×

1.4×

0.225×

0.44×

1.82/10=0.038kN·

1.05Nut/（φAKH）+Mw/W=

1.05×

7.736×

0.967）+0.038×

106/（4.49×

103）=91.082N/mm2≤[f]=205N/mm2

4、整体侧向力验算

结构模板纵向挡风面积AF（m2）

33

F=0.85AFωkla/La=0.85×

33×

0.35×

0.44/80=0.054kN

N1=3FH/[（m+1）Lb]=3×

0.054×

10.9/[（34+1）×

60]=0.001kN

σ=（1.05Nut+N1）/（φAKH）=

（1.05×

7.736+0.001）×

0.967）=82.587N/mm2≤[f]=205N/mm2

九、混凝土板模板支架承载力验算

新浇混凝土板特性

模板支架的纵向长度La（m）

80

模板支架的横向长度Lb（m）

60

纵横向水平杆步距h（mm）

次楞布置方式

平行于立杆纵向方向

次楞间距（mm）

270

荷载传递至立杆方式

模板设计纵向剖面图

模板设计横向剖面图