5号楼转换层专项施工方案Word文件下载.docx
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板厚为120mm。
4、施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算
4.1.施工荷载传递方式、传递路线
4.1.1.为了便于结支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算,必须对转换梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。
4.1.2.转换层梁、板采用螺旋顶托和扣件式整体钢管脚手架作为支撑体系,(采用Φ48×
3.5钢管,材料为Q235(3号)钢,扣件为直角扣件、旋转扣件、直接扣件)作为支撑体系,将其上部转换梁、板荷载对应传递到二层结构楼板上,再由二层将上部、荷载传递到一层结构楼板上。
4.2.模板、支撑系统的布置与验算
4.2.1.模板及支撑系统布置
4.2.1.1.模板系统
1、梁底模板采用木模板体系,梁底板采用18mm厚九夹板,板肋采用50×
100木枋,间距100mm。
2、梁侧模板采用木模板体系,模板采用18mm厚九夹板,侧模板肋采用50×
100木枋,间距250mm。
3、转换层楼板板底模采用木模板体系,梁底板采用18mm九夹板,板肋采用50×
100mm木枋,间距为400mm。
4.2.1.2.支撑体统布置
支撑架搭设方法:
梁高H=1200~1600mm时,支撑立杆间距按沿梁长1000mm进行搭设,沿梁宽方向均按梁宽加300mm进行搭设。
大、小横杆步距为1800。
H=600~1200mm,支撑立杆间距按沿梁长1200mm进行搭设,沿梁宽方向均按梁宽加500mm进行搭设(小横杆采用2根φ48×
3.5钢管),大、小横杆步距为1800。
(个别截面可根据实际情况进行调整)。
梁底模<400×
1000mm均采用2排立杆搭设,≥400×
1000mm均采用3排立杆搭设,中间立杆均采用螺旋顶托,梁侧模钢管搭设间距同剪力墙,竖向钢管间距同小横杆间距,梁高大于1.0m设斜向支撑,间距为两倍小横杆间距,斜向支撑另一端应设置在有效传力部位。
现浇板支撑架立杆按1000×
1000mm进行搭设,横杆步距为1800mm。
本转换层层高为4.45m,接近高支撑架的要求,本支撑体系均按照高支撑架的搭设要求进行设计。
增设一道水平加强层,设于支撑系统中部,呈45º
水平交叉搭设至边缘处尽量靠近竖向构件,详下图:
剪刀撑设置:
在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度4m~6m。
支撑架中间每隔四排支架立杆应设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度4m~6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。
剪刀撑的底端应与地面顶级,夹角45°
~60°
。
材料的选择及要求:
钢管:
(1)新钢管应有产品合格证及符合要求的质量检验报告;
钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;
钢管外径、壁厚、端面的偏差符合相关要求并作防锈处理;
(2)旧钢管应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001规范要求进行检查,对不符合要求坚决不用。
扣件:
(1)新扣件应有产品合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证;
(2)旧扣件使用前应进行质量检查,有裂纹、变形的坚决不使用,出现滑丝的螺栓必须更换;
(3)新旧扣件均应进行防锈处理。
旧钢管、旧扣件等材料应送具有法定检测资质单位检测,且收集检测报告。
4.2.2.模板、支撑系统的验算
根据设计转换梁结构显示最大为500×
1550mm,为了满足支撑系统的安全性和稳定性,同时也本着经济、适用的原则将500×
1550mm、450×
1550mm梁作为验算对象。
4.2.2.1.施工荷载的计算
4.2.2.1.1.模板及支架自重标准值为:
木模板0.75kN/m2、钢模板1.1kN/m2;
4.2.2.1.2.砼自重标准值为24.0kN/m3;
4.2.2.1.3.钢筋自重标准值(按每m3砼含量计算):
梁、柱为1.5kN/m3,板为1.1kN/m3;
4.2.2.1.4.振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为2.0kN/m2;
4.2.2.1.5.倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.0kN/m2;
4.2.2.1.6.钢管采用φ48×
3.5,其截面特性:
A=489mm2,Ⅰ=12.19cm4,截面模量W=5.08cm3,回转半径i=1.58cm.弹性模量E=2.06×
105
/mm
4.2.2.1.7.施工人员及设备荷载:
2.5kN
先选取500×
1550mm作为验算对象。
立杆的间距为400×
400mm
4.2.3.荷载组合计算:
4.2.3.1.模板及支架自重标准值:
(2.0+2×
1.28)×
0.3×
0.75=1.03kN
4.2.3.2.新浇砼自重标准值:
〔2.0×
0.12×
0.3+0.6×
1.28×
0.3〕×
24=7.25kN
4.2.3.3.钢筋自重标准值:
1.1×
2.0×
1.5=0.43kN
4.2.3.4.振捣荷载标准值:
2=1.2kN
4.2.3.5.施工人员及设备荷载:
4.3.扣件抗滑计算
一根立杆所受的荷载为:
因中间立杆所受的荷载占总荷载的1/2,边立杆占1/4。
{(1.7+18.66+1.1)×
1.2+(1.8+2.5)×
1.4}÷
2=15.88kN
15.88÷
2=7.94kN
因中间立杆采用螺旋顶托,故不需要计算抗滑。
边上两根采用双扣件抗滑。
4.4.立杆稳定性计算
一根立杆所承受的最大荷载为:
N=7.94kN
N≤fφA(f=205N/mm2)
Lo=h+2a=1200+2×
300=1800mm
λ=lo/i=1800/15.8=114查表得:
ψ=0.489
N/ψA=7.94×
103/0.489×
489=33.20N/mm2<f=205N/mm2
满足要求。
4.5.梁模计算
荷载计算
4.5.1.模板及支架自重标准值:
(0.6+1.28×
2)×
0.75=0.711kN
4.5.1.1.新浇砼自重标准值:
0.6×
1.4×
24=6.048kN
4.5.1.2.钢筋自重标准值:
1.5=0.378kN
4.5.1.3.振捣荷载标准值:
2=0.36kN
4.5.1.4.施工人员及设备荷载:
4.5.2.梁底模木枋楞的计算:
梁底模采用18mm厚九夹板,肋部采用50×
100木枋@100制成。
其中梁底模木方肋的根数为5根,E=9000N/mm2,f=11N/mm2
W=bh2/6=250×
1002/6=4.17×
105mm3
I=bh3/12=250×
1003/12=2.08×
107mm4
q1=[(1.33+16.52+1.03)×
1.2+(0.81+2.5)×
1.4]÷
0.45=60.64kN/m
q2=(1.33+16.52+1.03)×
1.2÷
0.45=50.35kN/m受力简图如下:
M=0.125q1l2=0.125×
60.64×
0.452=1.53kN·
m
σ=M/W=1.53×
106/4.17×
105=3.42N/mm2<f=11N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.521
ω=Kwq2l4/100EI=0.521×
50.35×
4504/100×
9000×
2.08×
107=0.057mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.5.3.小横杆计算
小横杆采用1根φ48×
3.5钢管,间距为450。
4.5.3.1、内力计算:
梁荷载传给小楞简图如下
小横杆受力可以简化为三跨连续梁均部荷载:
0.9
=30.32kN/m
0.9=25.17kN/m
M=0.1q1l2=0.1×
30.32×
0.42=0.485kN/m
σ=M/W=0.485×
106/5.08×
103=133.14N/mm2<f=205N/mm2
ω=Kmq2l4/100EIKm查表得0.521
ω=Kmq2l4/100EI=0.677×
25.17×
4004/100×
2.06×
105×
12.19×
104=0.173mm<【ω】=600/250=2.4mm
4.5.3.2.累计挠度计算:
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.057+0.173=0.23mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
4.5.4.梁侧模计算:
梁侧模采用18mm厚九夹板,肋部采用50×
100木方@250制成,侧模立挡间距为450mm。
其中梁侧模木方肋的根数为5根,E=9000N/mm2,f=11N/mm2
参照各种荷载取值规定,梁侧模承受荷载有:
F=0.22Vctoβ1β2V1/2F=VcH取二式中的较小值
Vc—砼的重力密度(KN/㎡)
to—新浇砼的初凝时间(h)
T—砼的温度(oC)
V—砼的浇灌速度(m/h)
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度(m)
β1—外加剂影响修正系数
β2—砼坍落度影响修正系数
F=0.22Vctoβ1β2V1/2=0.22×
24×
【200÷
(25+15)】×
1.2×
1.15×
1.51/2=44.62KN/㎡
F=VcH=24×
1.7=40.8KN/㎡
倾倒砼时产生的水平荷载标准值:
4KN/㎡
q1=40.8×
1.2+4×
1.4=54.56kN/㎡
q2=40.8×
1.2=48.96kN/㎡
4.5.4.1沿梁长度方向梁侧木楞计算:
跨度为450mm
强度验算:
(按三跨连续梁计算)
M=0.1q1l2=0.1×
54.56×
0.452=1.1kN/m
σ=M/W=1.1×
105=2.64N/mm2<f=11N/mm2
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.677
ω=Kwq2l4/100EI=0.677×
48.96×
107=0.073mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.5.4.2梁侧模立挡的计算侧模立挡采用2根φ48×
3.5钢管,间距为450mm。
q1=(40.8×
1.4)×
0.45=24.55kN/m2
q2=(40.8×
1.2)×
0.45=22.03kN/m2
24.55×
0.452=0.5N/m
σ=M/W=0.5×
106/2×
5.08×
103=49.21N/mm2<f=205N/mm2
22.03×
2×
104=0.12mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.5.4.3累计挠度计算:
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.073+0.12=0.193mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
4.5.5.对拉丝杆的验算:
对拉丝杆采用M16,间距450×
600mm,对拉杆所受的拉力为:
N=54.56×
0.45×
0.6=14.73kN<【N】=24.5Kn,满足要求。
4.6.选取450×
1550mm梁为验算对象。
立杆间距为500×
350mm
4.6.1.荷载组合计算:
4.6.1.1.模板及支架自重标准值:
(1.5+2×
1.42)×
0.75=1.46kN
4.6.1.2.新浇砼自重标准值:
〔1.5×
0.18×
0.45+0.4×
1.42×
0.45〕×
24=9.05kN
4.6.1.3.钢筋自重标准值:
1.5×
1.5=0.52kN
4.6.1.4.振捣荷载标准值:
2=1.35kN
4.6.1.5.施工人员及设备荷载:
4.7.扣件抗滑计算
一根立杆所受的荷载为:
{(1.46+9.05+0.52)×
1.2+(1.35+2.5)×
2=9.3kN
4.8.立杆稳定性计算
N=9.3kN
N/ψA=9.3×
489=38.89N/mm2<f=205N/mm2
4.9.梁模计算
4.9.1.模板及支架自重标准值:
(0.4+1.42×
0.75=1.09kN
4.9.1.1.新浇砼自重标准值:
0.4×
1.6×
24=6.912kN
4.9.1.2.钢筋自重标准值:
4.9.1.3.振捣荷载标准值:
4.9.1.4.施工人员及设备荷载:
4.9.2.梁底模木枋楞的计算:
100mm木枋@100制成。
其中梁底模木方肋的根数为2根,E=9000N/mm2,f=11N/mm2
W=bh2/6=100×
1002/6=1.66×
I=bh3/12=100×
1003/12=8.3×
106mm4
q1=[(1.09+6.912+0.43)×
1.2+(0.36+2.5)×
0.45
=31.38kN/m
q2=(1.09+6.912+0.43)×
0.45=22.48kN/m受力简图如下:
31.38×
0.452=0.79kN/m
σ=M/W=0.79×
106/1.66×
105=4.75N/mm2<f=11N/mm2
22.48×
8.3×
106=0.064mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.9.3.小横杆计算
4.9.3.1、内力计算:
小横杆受力可以简化为两跨连续梁均部荷载:
0.4
=35.31kN/m
0.4=25.3kN/m
M=0.125q1l2=0.125×
35.31×
0.352=0.54kN/m
σ=M/W=0.54×
103=106.3N/mm2<f=205N/mm2
25.3×
3504/100×
104=0.079mm<【ω】=350/250=1.4mm
4.9.3.2.累计挠度计算:
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.064+0.079=0.143mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
4.9.4.梁侧模计算:
1.6=38.4KN/㎡
q1=38.4×
1.4=51.68kN/㎡
q2=38.4×
1.2=46.08kN/㎡
51.68×
0.452=1.05kN/m
σ=M/W=1.05×
105=2.52N/mm2<f=11N/mm2
46.08×
107=0.068mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.5.4.2梁侧模立挡的计算
侧模立挡采用2根φ48×
q1=(38.4×
0.45=23.26kN/m2
0.45=20.74kN/m2
23.26×
0.452=0.47kN/m
σ=M/W=0.47×
103=46.25N/mm2<f=205N/mm2
20.74×
104=0.11mm<【ω】=450/250=1.8mm
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.068+0.11=0.178mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
N=51.68×
0.6=13.95kN<【N】=24.5Kn,满足要求。
4.5.6.小横杆计算
3.5钢管,间距为600。
4.5.6.1、内力计算:
q1=[(1.37+12.10+0.76)×
1.2+(0.72+2.5)×
0.6
=35.97kN/m
q2=(1.37+12.10+0.76)×
0.6=28.47kN/m
35.97×
0.452=0.91kN/m
σ=M/W=0.91×
103=179.13N/mm2<f=205N/mm2
28.47×
104=0.24mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.5.6.2.累计挠度计算:
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.133+0.24=0.373mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
4.5.7.梁侧模计算:
100mm木方@250制成,侧模立挡间距为600mm。
其中梁侧模木方肋的根数为4根,E=9000N/mm2,f=11N/mm2
W=bh2/6=200×
1002/6=3.3×
I=bh3/12=200×
1003/12=1.6×
F=0.2
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