全封闭悬挑双排外脚手架施工方案悬挑155米概要Word格式.docx

全封闭悬挑双排外脚手架施工方案悬挑155米概要Word格式.docx

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安装好工字钢挑梁后在其上搭设悬挑外架，外架搭没设前，先在悬挑工字钢上满铺跳板，使其形成操作层，外架首层搭设顺序：

①每边先树两端直段立杆，双向吊直与支模满堂架连接固定，然后拉线竖中间立杆、吊直，同时绑扎第一根大横杆，连接内外立杆、小横杆，校正立杆，扭紧底座钢管上缧栓，逼紧主杆，在底座管中及缧杆处打黄油。

②绑扎兜网、铺跳板、挂栏网、挡脚板、钢管栏杆。

③铺二层跳板，绑第二步架大横杆、小横杆，直到高出施工层一步架，翻跳板、铺平、绑剪刀撑、挂栏网、焊连墙件，焊工字钢挑梁。

④当上一层混凝土结构拆模后，安装斜拉防护钢丝绳，钢丝绳采用18.0mm，钢丝绳一端穿入工字钢悬挑梁端的钢筋环，另一端穿入上层梁底预埋的钢筋环，将钢丝绳折叠600mm后用三个钢丝绳卡扣卡紧。

⑤首层外架搭设完毕经验收合格后，才能进行本层其它工序施工。

⑥以后每层搭设除竖立杆不同首层外，均按上述须序搭设，并均要高出施工层一步架及验收合格后，才能进行其它工种施工。

3.3脚手架搭设除满足普通落地钢管脚手架施工要求外，还必须注意以下要点：

1）脚手架首步架高为1.5m，其余步高为1.8m。

2）在同一直线方向上的纵向水平杆必须用对接扣件通连在一起。

3）纵向水平杆必须与相交的所有立杆用扣件连接。

4）脚手架应在外侧立面沿整个长度和高度上设置连续剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆根数为5～7根，最小距离不得小于6m，剪刀撑水平夹角为45°

～60°

，将构架与悬挑梁（架）连成一体。

5）构架底部与悬挑结构应连接牢靠，不得滑动或窜动。

构架底部应设置纵向和横向扫地杆，扫地杆应贴近悬挑梁（架），纵向扫地杆距悬挑梁（架）不得大于20cm；

首步架纵向水平杆步距不得大于1.5m。

6）架体结构在下列部位应有加强措施1、架体立面转角处；

2、架体与物料提升机、卸料平台等设备需要断开或开口处。

7）所有架体必须设置两道搁栅，以便竹脚手板的铺设。

3.4连墙件的设置

脚手架的连墙件不仅起到防风荷载与倾覆的作用也大大提高了脚手架的整体稳定性。

1）脚手架连墙预埋件的预埋

连墙预埋件采用钢管

连墙钢管的预埋沿每一个楼层对应主框架的位置建筑物梁上预埋一道，预埋钢管的长度不得小于0.4m，埋深不得小于0.25m，距建筑物的边缘不得小于0.2m。

2）连墙件的设置

悬挑架架体应采用刚性连墙件与建筑物牢靠连接，连墙件应设置在与悬挑梁相对应的建筑物结构上。

脚手架每两步两跨或脚手架架体立面投影面积每27m2以内应设置一道刚性连墙件。

严禁采用钢筋铁丝等柔性连墙件。

3.5防护设施的搭设

1）安全网的铺设

a、沿脚手架外侧立面全高用密目安全网全封闭，且安全网必须挂在外排竹架的内侧。

b、脚手架离墙间距应控制在0.30m，架子底部必须铺设兜底安全网且必须铺设至建筑物墙面。

2）脚手架架体结构必须铺设竹制脚手板，在结构施工中第三层和第五铺设一道，竹笆片四周需用铁丝扎牢；

首步架须满铺竹笆片。

3）脚手架作业层必须设置高1200mm、600mm两道防护栏杆及高180mm踢脚板，踢脚板应用铁丝与脚手架立柱扎牢。

4）钢丝绳根据设计计算选用直径18mm钢丝绳，两端分别与工字钢及上层混凝土结构中预埋的圆钢吊环连接，并用钢丝夹夹紧。

5）钢丝绳夹上夹头一定要将螺栓拧紧，直到绳被压扁1／3～1／4直径时为止，并在绳受力后，再将夹头螺栓拧紧一次。

以保证接得牢固可靠，绳头距最后一个绳夹的长度不小于140mm，夹头要一顺排列，U形部分与绳头接触。

3.6脚手架的交用验收：

当悬挑式脚手架每段搭设完毕，应对脚手架进行交用验收，交用验收包含以下几个内容。

1）.技术资料的检查验收

2）悬挑支承体系安装质量

3）架体搭设质量

4）架体防护措施质量

验收合格后，脚手架交付施工方进行使用。

3.7悬挑式脚手架的日常维护保养：

1）每加一层结构检查悬挑梁的焊缝状况。

2）每加一层结构检查脚手架连墙件与横向水平杆的维护状况。

3）每加一层结构检查主节点处扣件的质量状况。

4）每加一层结构对钢管、扣件、安全网、脚手板进行维护与更换。

5）每加一层结构对脚手架进行安全检查。

3.8型钢悬挑钢管扣件式脚手架拆除

1）每步每层拆除顺序

割除最高一步连墙杆（割焊点补抹灰、涂料或贴砖）→拆最高一步安全拦网、拦杆、挡脚板→松脱剪刀撑最上一个扣件→将本步跳板移至下一步小横杆上铺满铺牢→拆除最高一步小横杆拆除本步安全拦网，上一步大横杆→松脱剪刀撑扣件（能拆除的立杆或剪刀撑则拆除）→将本步拆除的钢管、扣件、安全网运至地面→将跳板移至下一步小横杆上铺满铺牢→拆除上一步小横杆→拆除本步安全网、上一步大横杆→松脱剪刀撑扣件→将本步拆除的钢管、扣件、安全网运至地面→割除本步（本层）连墙杆件→继续重复上述拆除步骤……。

2）工字钢挑梁所在楼层外架拆除顺序：

拆至悬挑工字钢梁上一层时，在割除拆出悬挑工字钢梁上一层时，在割除小横秆连墙件的同时，割除斜拉钢筋吊杆，处理焊点、抹灰、贴砖→将该步架上跳板移至下一步小横杆上铺满铺牢→拆除上一步小横杆→拆除当步安全网，上一步大横杆→松脱剪刀撑扣件（能拆除的剪刀撑、立杆则拆除）→将拆除管、件、网运至地面（方法同上）→将该步跳板移至下一步：

小横秆（即悬挑工字钢上小横杆）铺满铺牢→拆除上一步小横杆由悬挑工字钢梁下一步架沿大横杆与立杆连接的相应处按原立杆间距错开100mm升上一圈过渡立杆（3.2~3.5m长）与本步大横杆上一步大横杆扣件连接→拆除上一步安全网→拆除剪刀撑及固定在工字钢管座上的内外全部立杆→拆除上步大横杆→将拆除管、件、网运至地面（方法同上）→拆除本步跳板下兜网，将跳板移至下一步小横杆上铺满铺牢→拆除后升上去的过渡立杆→拆除上—步小横杆（割除连墙件）→拆除上一步大横→割除工字钢挑梁末端的钢筋卡环→将拆除管、件、工字钢运至地面（方法同上）→补墙、抹灰、贴砖→再重复上述各步各层拆除顺序。

四、材料及主要机具设备

1）、材料

悬挑构件

1、挑梁用工字钢，固定挑梁预埋钢筋环；

斜拉防护钢丝绳索具缧旋扣，固定钢丝绳预埋钢筋环，其材质应符合国家现行有效规范规定，其规格、型号、尺寸经设计计算确定。

2、工字钢挑梁，预埋钢筋环外露部分及所有焊缝均经涂刷防锈漆二遍以上。

钢管

1、脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T12793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定。

2、脚手架钢管的尺寸应按符合要求。

每根钢管的最大质量不应大于25kg，宜采用φ48×

3钢管。

3、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：

⑴、新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应分别要符合要求。

⑵、钢管上严禁打孔。

扣件

1、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；

采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

2、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·

m时，不得发生破坏。

脚手板

1、脚手板可采用竹材料制作，每块质量不宜大于20kg。

竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，规格一般为2000×

250×

50mm或

3000×

50mm。

连墙件

1、连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定。

密目式安全网：

主要用作架体立面安全围蔽。

安全平网：

主要用作架体水平底部密封。

挡脚扳

挡脚板采用高度不小于180mm。

板厚不小于10mm的木板或厚度不小于2mm的钢板固定安装。

主要机具设备

1、主要有活动扳手、力矩扳手、手拉葫芦、切割机、对讲机、冲击钻、锤子、电焊机、气体切割工具等。

五、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计

考虑外架安全，搭设高度按米进行验算，设立杆纵距L=2.0，立杆横距L=0.9，步距h=1.8竹编板0.14KN/M2，双层铺设加钢管总重约为0.5kN/m2.桂林地区50年一遇风荷载基本值W0=0.3KN/m2

采用48×

3.5钢管搭设，材料截面积：

A=489mm2，截面模量W=5.08×

103mm3，回转半径=15.8mm，惯性矩I＝12.19×

104mm，材料重量3.84㎏/m，抗拉强度：

fc=0.205KN/mm2。

直角扣件0.0132KN/个，旋转扣件0.0146KN/个，对接扣件0.0184KN/个，竹编板0.14KN/M2

（一）、荷载计算：

1悬挑架荷载的取值与组合

1.1计算基数：

步 

距h=1.8m

立杆纵距la=2.0m 

立杆横距lb=0.85m

查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）：

钢管自重G1=0.0384KN/m 

竹编板自重=0.14KN/m2

安全网自重G3=0.006KN/m 

外立杆至墙距ld=1.2m

施工活荷载qk=2KN/m2 

内立杆至墙距lc=0.3m

2、荷载计算（立杆、横杆、剪刀撑及扣件自重为g1，竹跳板等构配件自重为g2，施工荷载为q，风荷载标准值为wk）

内立杆荷载计算

2.1恒载g

a、内立杆自重g1=［14+（8+1）×

2+2×

（0.45+0.3）×

8］×

0.0384+（9+18）×

0.0132+2.1（3+5）×

0.0184=2.19KN

b、跳板自重g2=0.35×

3×

2=1.58KN

c、g=g1+g2=2.19+1.58=3.77KN

2.2活载q=2×

0.9×

2×

0.5+2×

0.3×

2=6KN

2.3内力杆荷载计算G内=1.2g+1.4q=1.2×

3.77+1.4×

6=12.9KN

3、外立杆计算

a、外立杆结构自重g1=[14+1.5+（16+2）×

（0.45+0.1）×

8]×

0.0384+（18+18）×

0.0132+（3+10）×

0.0184=3.02KN

b、跳板自重g2=0.35×

0.45×

2=0.945KN

c、防护棚自重g3：

0.5×

2=3KN

d、g=g1+g2+g3=3.02+0.945+3=6.97KN

3.2活载q=2×

0.85×

0.5=3.4KN

3.3外立杆荷载G外=1.2g+1.4q=1.2×

6.97+1.4×

3.4=13.2KN

（2）水平悬挑梁设计

本工程水平悬挑型钢梁采用I18，长3.0m，在二层楼面上预埋1φ16的圆钢对工字钢进行背焊固定。

根据《钢结构设计规范》（GB50017-2002）规定进行下列计算与验算，计算模型：

按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力，只作为附加安全保险。

2.1I18截面特性

Wx=185×

103mm3,I=1660×

104mm4,自重q=0.2414kN/m，弹性模量E=206×

103N/mm2，翼缘宽度b=94mm，翼缘平均厚度δ=10.7mm，高度h=180mm,tw=6.5㎜.

计算反力

RB=[13.2×

2.8+12.9×

1.9+0.2414×

2.8×

2.8/2-0.2414×

0.1×

0.1/2]/1.48

=42.2KN↓（压）

RA=42.2-13.2-12.9-0.2414×

3=16.02KN↑（拉）

最大弯距MB右。

Mb右=Mmax=13.2×

1.32+12.9×

0.42+0.2414×

1.42×

1.42/2=23.09KN

2.3强度验算

σ=Mmax/（γx×

Wx）

γx----截面发展系数，对I形截面，查表得：

γx=1.05；

Wx----对x轴的净截面抵抗矩，查表得：

103mm3；

f----型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2。

σ=23.09×

1000000/（1.05×

185×

1000）=118.87N/mm2＜f=205N/mm2，

安全。

2.4整体稳定验算

根据钢结构设计的规范（GBJ50017-2002）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。

按附录一之

（二），本悬臂梁跨长1.3米，折算成简支梁，其跨度为2×

1.3=2.6米，按下列公式计算整体稳定系数ψ：

ψ=（570bδ/l1h）·

235/σs=[570×

94×

10.7/（2600×

180）]×

235/215=1.34

则悬挑梁弯曲应力为：

σ=Mmax/（Ψ×

Wx）=23.09×

1000000/（1.34×

1000）=93.2N/mm2＜f=215N/mm2，安全。

2.5刚度验算

ω=NG外l3/3EI+NG内a2（3l-a）/6EI

=13.4×

1000×

13003/（3×

206000×

1660×

10000）+［12.9×

300×

（3×

1300-300）］/（6×

16600000）

=2.87+0.2㎜<

L/250=5.2㎜

NG外、NG内----作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；

E----弹性模量，E=206×

103N/mm2；

I----钢材的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2。

2.6I18后部锚固钢筋设计

①锚固钢筋的承载力验算

锚固选用1φ16圆钢预埋在平板上，吊环承受的拉力为：

N3=Mmax/1.48=23.09/1.48=15.6KN

OOOO

置于梁、板底筋以下，锚固长度>

35d,两边加设2φ12钢筋

圆钢预埋图

吊环承受的拉应力为：

σ=N/A=15.6×

1000/（3.14×

64）=77.63N/mm2＜[σ]=205N/mm2，满足要求。

②锚固钢筋的焊缝验算

σ=F/（lW·

δ）

F----作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F=N3=15.76KN；

lW----焊缝的计算长度，取lW=40-10=30mm；

δ----焊缝的计算厚度，取8mm。

σ=15760/（30×

8）=65.67N/mm2＜[σ]=160N/mm2，满足要求。

2.7综上所述，当挑梁采用I18时，其强度、挠度、稳定性均符合要求。

为安全计本工程另设置钢丝绳拉索，作为安全储备。

（3）斜拉钢丝绳设计及计算

1、斜拉钢丝绳卸荷设计要点

假设工字钢上的后部锚固钢筋失效或Q～S轴建筑离树边能放得下内立杆，斜拉钢丝绳对外立杆起到拉结卸荷作用。

吊点L＝1×

2.0＝2.0m。

高度h=2.8m

吊点必须与工字钢上预先焊好的吊环兜紧。

2、斜拉钢丝绳卸荷计算

架子1个纵距全部荷载设计值NG外、NG内上面已求出，即NG外＝13.2kN、NG内=12.9KN。

计算简图如下：

OA到C点的垂直距离=（1.2×

2.8）/（1.2*1.2+2.8*2.8）1/2=1.1M

∴钢丝线拉力Px=T=（13.2×

1.2+12.9×

0.3+0.2414×

1.3×

1.3/2）/1.1

=18.11KN

②验算钢丝绳抗拉强度

按下列公式计算：

Px——钢丝绳的计算拉力，Px＝18.32kN；

Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

α——考虑钢丝受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，可从表4－4－13查得α＝0.85；

K——钢丝绳使用的安全系数，查表4－4－24，取K＝8。

查表4－4－21，选用6×

19，φ19.5钢丝绳，公称抗拉强度1400KN

Pg＝180.0kN＞172.42kN

∴安全

选择与钢丝线配套使用的卡环

由已选ф18.5钢丝绳，查表4-4-1得适用的卡环3.3号，其安全荷重33KN﹥18.32KN

计算工程结构上的预埋吊环

吊环拉应力不应大于50N/mm2每个吊环可按两个截面计算。

∴吊环钢筋面积

选ф18钢筋，则Ag=254.5mm2＞172.42mm2

（三）连墙件设计

连墙拉筋采用刚性连接，连墙杆用Ф48×

3.5钢管，水平距离4m，竖向距离为3.6米。

ωk=0.7μzμsω0

脚手架高15.5m，取μz=1.14，ω0=0.3KN/㎡

敞开式脚手架=0.083，密目网挡风系数取1

则脚手架挡风面积=2×

1.8×

0.08=0.3㎡

则挂密目网后挡风面积：

An=（1.8×

2.0-0.3）×

1+0.3=3.6㎡

迎风面积Aw=2×

1.8=3.6㎡

则μs=1.3×

1.2×

3.6/3.6=1.56

=0.7×

1.14×

1.56×

0.3

=0.37KN/m

Nlw=1.4ωkAW=1.4×

0.37×

（2×

2）=7.46KN

∴每个连墙件所受的轴力：

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，对双排脚手架取5.0KN

Nl=Nlw+N0=7.46+5=12.46KN

因为单个扣件抗滑承载力为8KN＜12.46KN

所以采用2个扣件进行连接，即连墙杆外侧分别与内、外立杆同时连接，另一侧与建筑物框架柱和梁内预埋钢管的长度不得小于0.4m，埋深不得小于0.25m，距建筑物的边缘不得小于0.2m,用三个扣件，其中一扣件与预埋钢管连接，其余两个在其两侧。

这样使得连墙件在里外都有两个扣件受力达到16KN的轴向力。

11.3立杆稳定性计算

11.3.1无风荷载时，立杆稳定性计算：

N/（∮A）≤f

N——计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=13.2kN；

∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查（JGJ130—2001）附录C表C取值；

根据第5.3.3条规定：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×

1.5×

180=312cm

长细比：

λ=l0/i（钢管回转半径）=312/1.58=197.5，

查附录C，∮=0.185

A——立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：

A=489mm2

立杆稳定性计算：

N/（∮A）=13.2/（0.185×

489）=145.92N/mm2<

f=215N/mm2,安全。

11.3.2在风荷载作用下，立杆稳定性计算：

N/（∮A）+MW/W≤f

MW——由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；

W——钢管立杆的截面模量，查附录B表B：

W=5.08cm3；

11.3.3由风荷载产生的弯矩计算

MW=0.85×

1.4×

Wklah2/10=0.85×

0.25×

1.82/10

=0.19kN·

m

11.3.4立杆稳定性计算

N/（∮A）+MW/W=13400/（0.185×

489）+0.19×

1000000/（5.08×

1000）

=185.53kN/mm2<

f=215kN/mm2,满足要求。

结论：

经计算，架体稳定性满足要求。

（四）、边梁、楼板的强度验算

A、楼板为100厚，配筋为ф8～ф10，预埋“∏”形拉环为1φ16较大，故需对楼板进行强度验算。

在每层楼板浇筑砼前，将“∏”形拉环埋入楼板底筋之下，拉环对楼板产生的荷载为一个集中力F，由于拉环的两端锚固长度段是埋入楼板底筋之下，同时在其两端各增加了两根2Φ12钢筋对其进行加强，楼板的底筋为ф8～ф10的圆钢，拉环对楼板产生的集中力为反方向作用于楼板，因此只需考虑拉环作用处的楼板受力钢筋能否承受住拉环产生的集中力就可以了。

由于拉环在楼板中的水平锚固长度，考虑楼板的底板配筋为ф8～ф10@150～200,这样大约受力钢筋数量两边共计为4根左右，同时再加上两边4Φ12的加强筋，这样查《钢筋工手册》第496页钢筋抗力值表，4ф8钢筋的抗力值是42.22KN，4Φ12钢筋的抗力值是140.24KN，相对于脚手架工字钢对楼板钢筋产生的集中力荷载来说N3=15.78KN远小于钢筋抗力（42.22+140.24=182.46KN），因此楼板结构是非常安全的。

由拉环产生的最大剪力

QA=（12.9×

0.42+13.2×

1.32+0