地下室顶板车道加固方案Word文件下载.docx

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2）、顶板砼浇筑完成28天后才能上车；

3）主次梁交接部位采用直径不小于200的圆木加固；

4）、施工道路两侧做1.2米高栏杆，防止车辆进入非加固区域顶板；

5）、严格控制砌体、砂、水泥的集中堆载高度。

3、扣件钢管支架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

支架搭设高度为4.7m，立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.60m，立杆的步距h=1.50m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方45×

90mm，间距100mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管φ48×

2.75mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。

施工均布荷载标准值70.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×

（25.00×

0.25+0.30）+1.30×

70.00=98.860kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×

25.00×

0.25+0.7×

1.30×

70.00=72.137kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30，采用的钢管类型为φ48×

2.75。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

1、支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

1）.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.000×

0.250×

0.100=0.625kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.300×

0.100=0.030kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（70.000+0.000）×

0.100=7.000kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×

（1.20×

0.625+1.20×

0.030）=0.707kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×

7.000=8.190kN/m

计算单元内的木方集中力为（8.190+0.707）×

0.600=5.338kN

2）.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/l=5.338/0.600=8.897kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

8.90×

0.60×

0.60=0.320kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×

0.600×

8.897=3.203kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×

8.897=5.872kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=bh2/6=4.50×

9.00×

9.00/6=60.75cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=4.50×

9.00/12=273.38cm4；

式中：

b为板截面宽度，h为板截面高度。

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.320×

106/60750.0=5.27N/mm2

木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

截面抗剪强度计算值T=3×

3203/（2×

45×

90）=1.186N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）得到q=0.590kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×

0.590×

600.04/（100×

9000.00×

2733750.0）=0.021mm

木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2

考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×

2.5kN

经计算得到M=0.200×

0.9×

2.5×

0.600+0.080×

0.708×

0.600=0.371kN.m

抗弯计算强度f=M/W=0.371×

106/60750.0=6.11N/mm2

2、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=5.872kN

均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=2.146kN.m

经过计算得到最大支座F=38.867kN

经过计算得到最大变形V=0.071mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=10.16cm3；

截面惯性矩I=24.38cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=2.146×

106/1.05/10160.0=201.16N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.071mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

3、支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1）.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.121×

4.720=0.570kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.300×

0.600=0.108kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×

0.600=2.250kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×

（NG1+NG2+NG3）=2.635kN。

2）.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×

（70.000+0.000）×

0.600=22.680kN

3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.30NQ

4、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=32.65kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×

0.200=1.900m；

λ——长细比，为1900/15.8=120<

150长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.452；

经计算得到σ=32646/（0.452×

489）=147.700N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<

[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:

MW=0.9×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=uz×

us×

w0=0.300×

1.250×

0.600=0.225kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，0.60m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×

1.4×

0.225×

1.500×

1.500/10=0.034kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=1.2×

2.635+0.9×

22.680+0.9×

0.034/0.600=31.804kN

经计算得到σ=31804/（0.452×

489）+34000/5080=150.671N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<

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