中水五局现浇箱梁连续梁满堂支架计算书文档格式.docx
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中水五局现浇箱梁连续梁满堂支架计算书文档格式.docx
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钢筋混凝土自重荷载P1;
模板、支撑自重荷载P2;
人员、设备重P3;
震动器产生荷载P4;
倾倒混凝土产生荷载P5。
箱梁混凝土容重25KN/m3。
模板自重:
外模重量646.8KN,内模重量382.2KN,底模重量249.9KN。
根据设计要求,选取荷载大小为:
P3=2.5KN/m;
P4=2.0KN/m;
P5=6.0KN/m.
荷载组合安全系数为:
静荷载1.2,动荷载1.4。
3.1梁截面荷载组合
1)钢筋混凝土自重荷载P1
(注:
此图中0.8136、1.8589、0.3436、1.77m2分别为混凝土截面分段面积。
)
钢筋混凝土容重按照2.5t/m3计算,Q1,Q2,Q3Q4为梁截面分段区,顺桥向取单位米,则荷载为:
Q1区:
P1=0.8136×
25/2.160=9.417KN/m
Q2区:
P1=1.8589×
25/2.04=22.781KN/m
Q3区:
P1=(0.3436×
25+0.3436×
25)/1.376=8.422KN/m
Q4区:
P1=1.77×
25/1.65=26.818KN/m
2)模板、支撑自重荷载P2
P2=1.233KN/m
P2=1.233KN/m
3)荷载组合
P=P1+P2+P3+P4+P5=(9.417+1.233)×
1.2+(2.5+2+6)
×
1.4=27.480KN/m
P=P1+P2+P3+P4+P5=(22.781+1.233)×
1.4=43.517KN/m
P=P1+P2+P3+P4+P5=(8.422+1.233)×
1.4=26.286KN/m
P=P1+P2+P3+P4+P5=(26.818+1.233)×
1.4=48.361KN/m
按照Ⅲ-Ⅲ断面计算钢筋混凝土荷载。
在每道下分配梁承载的1米宽范围内,横桥向受力简图如下:
3.2支架布置
支架布置如下图所示:
4、支架检算
4.1底板、腹板模板受力检算
4.1.1上分配梁检算
上分配梁横向布置,纵向间距为20cm,单根上分配梁承受的荷载为:
上分配梁方木:
宽100mm,高50mm
抵抗惯性矩I=bh3/12=0.1×
0.053/12=1.042×
10-6m4。
抵抗矩W=bh2/6=0.1×
0.052/6=4.167×
10-5m3
弹性模量E=10×
103MPa。
容许弯曲应力[σ]=13MPa
容许剪切应力[τ]=1.3MPa
方木设计容许值[f/L]=1/400
方木截面面积:
0.005m2
计算荷载为均布荷载,方木间距为0.2m,故计算荷载为0.2Q。
计算跨径为下分配梁间距60cm和90cm,荷载和间距布置如下图所示:
荷载分布示意图(单位:
KN/m)
剪力图(单位:
KN)
弯矩图(单位:
KN.m)
支座反力图(单位:
挠度图
计算结果:
内力计算:
杆端内力值(乘子=1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端1杆端2
----------------------------------------------------------------------------------
单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩
10.000000000.147707900.000000000.00000000-2.06516510-0.31295680
20.000000002.37727166-0.312956800.00000000-2.56462834-0.39726731
30.000000002.55477416-0.397267310.00000000-2.52524184-0.32479506
40.000000002.75260355-0.324795060.00000000-2.46919645-0.23977293
50.000000002.53943283-0.239772930.00000000-2.68236717-0.28265323
60.000000002.75506514-0.282653230.00000000-2.46673486-0.19615415
70.000000002.00050515-0.196154150.00000000-1.83255685-0.28256035
80.000000002.29127149-0.282560350.00000000-2.44002851-0.34950100
90.000000002.72575290-0.349501000.00000000-2.75956710-0.27572494
100.000000002.89914502-0.275724940.00000000-2.90405498-0.27719793
110.000000002.76949724-0.277197930.00000000-2.82178276-0.35137351
120.000000002.44209939-0.351373510.00000000-2.28920061-0.28256906
130.000000001.83822564-0.282569060.00000000-2.01895836-0.19759804
140.000000002.46984165-0.197598040.00000000-2.75195835-0.28223305
150.000000002.68127217-0.282233050.00000000-2.54052783-0.24000975
160.000000002.47046968-0.240009750.00000000-2.75133032-0.32426794
170.000000002.50606417-0.324267940.00000000-2.55467983-0.39742617
180.000000002.56578004-0.397426170.00000000-2.37611996-0.31207913
190.000000002.05482650-0.312079130.00000000-0.499329500.00000000
反力计算
约束反力值(乘子=1)
结点约束反力合力
支座----------------------------------------------------------------------------------
结点水平竖直力矩大小角度力矩
10.000000000.147707900.000000000.1477079090.00000000.00000000
20.000000004.442436760.000000004.4424367690.00000000.00000000
30.000000005.119402510.000000005.1194025190.00000000.00000000
40.000000005.277845390.000000005.2778453990.00000000.00000000
50.000000005.008629270.000000005.0086292790.00000000.00000000
60.000000005.437432320.000000005.4374323290.00000000.00000000
70.000000004.467240010.000000004.4672400190.00000000.00000000
80.000000004.123828340.000000004.1238283490.00000000.00000000
90.000000005.165781400.000000005.1657814090.00000000.00000000
100.000000005.658712120.000000005.6587121290.00000000.00000000
110.000000005.673552220.000000005.6735522290.00000000.00000000
120.000000005.263882160.000000005.2638821690.00000000.00000000
130.000000004.127426250.000000004.1274262590.00000000.00000000
140.000000004.488800010.000000004.4888000190.00000000.00000000
150.000000005.433230520.000000005.4332305290.00000000.00000000
160.000000005.010997520.000000005.0109975290.00000000.00000000
170.000000005.257394490.000000005.2573944990.00000000.00000000
180.000000005.120459870.000000005.1204598790.00000000.00000000
190.000000004.430946450.000000004.4309464590.00000000.00000000
200.000000000.499329500.000000000.4993295090.00000000.00000000
根据计算分析得出:
Mmax=0.397KN/m
Qmax=2.904KN
Nmax=5.264KN(跨距90cm)
Nmax=5.674KN(跨距60cm)
fmax=1.239mm(跨距90cm)
fmax=0.375mm(跨距60cm)
弯曲正应力:
剪切正应力:
挠度允许值
,故挠度满足要求。
4.1.2下分配梁检算
下分配梁顺桥布置,计算荷载为上分配梁传递下来的集中荷载,为
荷载间距为20cm,计算跨径为支架纵向间距60cm。
下分配梁为3根并排φ48mm钢管
抵抗惯性矩I=12.19×
10-8m4。
抵抗矩W=5.08×
10-6m3
弹性模量E=210×
容许弯曲应力[σw]=145MPa
容许剪切应力[τ]=85MPa
刚度设计容许值[f/L]=1/400
截面面积:
4.98×
10-4m2
荷载和间距布置如下图所示:
KN/m)
根据计算分析得出:
Mmax=1.46KN/m
Qmax=12.09KN
Nmax=23.19KN
fmax=0.05mm
4.1.3支架受力检算(I截面):
步距1.2m时,单根碗扣支架立柱承受最大允许荷载为30KN。
计算单根碗扣支架立柱承受的最大力为:
23.19KN
满足要求。
5、支架稳定性检算
支架立杆直径为48mm,壁厚3.5mm,每米3.85Kg,布置间距为0.6m×
0.6m。
单根立杆允许竖向承载力为30KN.竖向荷载,允许压应力为[σ]=140MPa,容许弯曲应力:
[σw]=165MPa
支架承受的最大竖向荷载为下分配梁最大支座反力:
33.39KN(腹板位置)
单根支架立杆强度检算:
A=3.14/4×
(D2-d2)2=4.89×
σ1=N/A=33.39/(4.89×
10-4)×
10-3=68MPa<
[σ]=140MPa
单根支架立杆受力及材料强度满足要求。
稳定性检算:
立杆钢管回转半径为:
r=(√(D2+d2))/4=(√(482+412))/4=15.78mm
水平杆件层距1.2m,长细比
λ=L/r=1200/15.78=76.0
查<
<
钢结构设计规范>
>
(GBJ17-88)附录一,得φ=0.775,则
σ2=σ1×
1/0.775=68MPa×
1.29=88MPa<
单根支架立杆稳定性满足要求。
6、地基承载力检算
地基承受由支架传来的轴向压力,在地面铺设10cm厚C15混凝土。
地基采用三七灰土换填0.6米,并分层夯实回填,确保灰土层承载力[P]达到300KPa。
立杆底托下垫0.22m宽的枕木,按混凝土面层向下传递荷载扩散角度为30°
计算,则灰土换填层顶面处受到的最大压强为:
(1)立杆线路横向间距为0.6m时,Nmax=23.19KN
P=23.19KN/((0.22+0.1/tg30°
)×
0.6)/0.75=131KPa<
[P]=300KPa。
地基承载力满足要求。
(2)立杆线路横向距离为0.6m时,Nmax=33.36KN
P=33.39KN/((0.22+0.1/tg30°
0.9)/0.75=126KPa<
(3)IV截面腹板下立杆线路横向距离为0.6m时,地基有效受力面积为0.3×
0.6m,Nmax=22.92KN
P=22.92KN/(0.3×
0.6)/0.75=170KPa<
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