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图1-3阿基米德蜗杆
图1-4渐开线蜗杆
第二章蜗轮传动的基本参数和几何尺寸计算
图2-1所示阿基米德蜗杆传动,通过蜗杆轴线并垂直于蜗轮轴线的平面称为主平面(中间平面)。
在主平面上蜗轮与蜗杆的啮合相当于渐开线齿轮与齿条的啮合。
为了加工方便,规定主平面的几何参数为标准值。
蜗杆传动的基本参数
1.蜗杆头数z1、蜗轮齿数z2和传动比
图2-1阿基米德蜗杆传动的几何尺寸
蜗杆头数z1,即为蜗杆螺旋线的数目。
蜗杆的头数一般取z1=1~6。
当传动比大于40
或要求自锁时取z1=1;
当传动功率较大时,为提高传动效率取较大值,但蜗杆头数过多,加工精度难于保证。
蜗轮的齿数一般取z2=27~80。
z2过少将产生根切;
z2过大,蜗轮直径增大,与之相应的蜗杆长度增加,刚度减小。
蜗杆传动的传动比
等于蜗杆与蜗轮转速之比。
当蜗杆回转一周时,蜗轮被蜗杆推动转过z1个齿(或z1/z2周),因此传动比为:
式中:
n1、n2分别为蜗杆和蜗轮的转速(r/min)。
在蜗杆传动设计中,传动比的公称值按下列数值选取:
5、、10、、15、20、25、30、40、50、60、70、80。
其中10、20、40、80为基本传动比应优先选用。
z1、z2可根据传动比
按表2-2选取。
表2-1z1和z2的推荐值
i
7~8
9~13
14~24
25~27
28~40
>
40
z1
4
3~4
2~3
1~2
1
z2
28~32
27~52
28~72
50~81
28~80
2.模数m和压力角
由于蜗杆传动在主平面内相当于渐开线齿轮与齿条的啮合,而主平面是蜗杆的轴向平面又是蜗轮的端面(见图2-2),与齿轮传动相同,为保证轮齿的正确啮合,蜗杆的轴向模数ma1应等于蜗轮的端面模数mt2;
蜗杆的轴向压力角
应等于蜗轮的端面压力角
;
蜗杆分度圆导程角
应等于蜗轮分度圆螺旋角
,且两者螺旋方向相同。
即:
3.蜗杆的分度圆直径d1和导程角
如图2-3所示,将蜗杆分度圆柱展开,其螺旋线与端平面的夹角
称为蜗杆的导程角。
可得:
(2-1)
pa1为蜗杆轴向齿距(mm);
d1为蜗杆分度圆直径(mm)。
蜗杆的螺旋线与螺纹相似也分左旋和右旋,一般多为右旋。
对动力传动为提高效率应采用较大的
值,即采用多头蜗杆;
对要求具有自锁性能的传动,应采用
<
的蜗杆传动,此时蜗杆的头数为1。
由式2-1得:
(2-2)
称为蜗杆的直径系数,当m一定时,q值增大,则蜗杆直径d1增大,蜗杆的刚度提高。
小模数蜗杆一般有较大的q值,以使蜗杆有足够的刚度。
图2-2分度圆柱展开图
蜗杆与蜗轮正确啮合,加工蜗轮的滚刀直径和齿形参数必须与相应的蜗杆相同,为限制蜗轮滚刀的数量,d1亦标准化。
d1与m有一定的匹配如表所示。
表2-2蜗杆基本参数(Σ=90o)(摘自GB/T10085-88)
模数m
(mm)
分度圆直径d1(mm)
蜗杆头数
直径系数
q
m2d1
(mm)3
分度圆直径
d1(mm)
18
(80)
1,2,4
3175
20
112
4445
35
8
(63)
4032
80
1,2,4,6
5376
28
(100)
6400
2
(18)
72
140
8960
10
(71)
7100
(28)
90
9000
142
(112)
11200
160
16000
175
(90)
14062
17500
45
281
(140)
21875
278
200
31250
352
16
28672
35840
56
556
(180)
46080
504
250
64000
640
56000
(50)
800
71
1136
(224)
89600
5
(40)
1000
315
126000
50
1250
25
112500
1575
125000
2250
(280)
175000
7.936
1985
400
250000
63
2500
注:
①表中模数和分度圆直径仅列出了第一系列的较常用数据。
②括号内的数字尽可能不用。
4.中心距a
蜗杆传动中,当蜗杆节圆与蜗轮分度圆重合时称为标准传动,其中心距为:
(2-3)
规定标准中心距为40、50、63、80、100、125、160、(180)、200、(225)、250、(280)、315、(355)、400、(450)、500。
在蜗杆传动设计时中心距应按上述标准圆整。
蜗杆传动的几何尺寸计算
表2-3阿基米德蜗杆传动的几何尺寸计算
名称
计算公式
蜗杆
蜗轮
齿顶高和齿根高
ha1=ha2=m,hf1=hf2=1.2m
d1=mq
d2=mz2
齿顶圆直径
da1=m(q+2)
da2=m(z2+2)
齿根圆直径
df1=m(q-
df2=m(z2-
顶隙
C=0.2m
蜗杆轴向齿距蜗轮端面齿距
Pa1=pt2=лm
蜗轮分度圆螺旋角
中心距
a
蜗杆螺纹部分长度
蜗轮齿顶圆弧半径
z1=1、2,L≥(11+)m
z1=3、4,L≥+m
蜗轮外圆直径
z1=1,de2≤da2+2m
z1=2、3,de2≤da2+1.5m
z1=4~6,de2≤da2+m
蜗轮轮缘宽度
z1=1、2b≤
z1=4~6,b≤da1
第三章蜗轮传动的失效形式、设计准则、材料和结构
蜗杆传动的失效形式和设计准则
1.齿面相对滑动速度vs
蜗杆传动中蜗杆的螺旋面和蜗轮齿面之间有较大的相对滑动。
滑动速度vs沿蜗杆螺旋线的切线方向。
如图7-7所示,v1为蜗杆的圆周速度,v2为蜗轮的圆周速度,作速度三角形得:
较大的滑动速度vs,对齿面的润滑情况、齿面的失效形式及传动效率都有很大的影响,其概略值如图3-1所示。
图3-1蜗杆传动滑动速度
2.轮齿的失效形式和设计准则
蜗杆传动的失效形式与齿轮传动相似,有轮齿折断、齿面点蚀、齿面磨损和胶合等,
但由于蜗杆、蜗轮的齿廓间相对滑动速度较大、发热量大而效率低,因此传动的主要失效形式为胶合、磨损和点蚀。
由于蜗杆的齿是连续的螺旋线,且蜗杆的强度高于蜗轮,因而失效多发生在蜗轮轮齿上。
在闭式传动中,蜗轮的主要失效形式是胶合与点蚀;
在开式传动中,主要失效形式是磨损。
综上所述,蜗杆传动的设计准则为:
闭式蜗杆传动按齿面接触疲劳强度设计,并校核齿根弯曲疲劳强度,为避免发生胶合失效还必须作热平衡计算;
对开式蜗杆传动通常只需按齿根弯曲疲劳强度设计。
实践证明,闭式蜗杆传动,当载荷平稳无冲击时,蜗轮轮齿因弯曲强度不足而失效的情况多发生于齿数z2>
80~100时,所以在齿数少于以上数值时,弯曲强度校核可不考虑。
图3-2滑动速度vs的概略值
蜗杆、蜗轮的材料和结构
1.蜗杆、蜗轮的材料选择
根据蜗杆传动的主要失效形式可知,蜗杆和蜗轮材料不仅要求有足够的强度,更重要的是要具有良好的减摩性、耐磨性和抗胶合能力。
蜗杆一般用碳钢或合金钢制造。
对高速重载传动常用15Cr、20Cr、20CrMnTi等,经渗碳淬火,表面硬度56~62HRC,须经磨削。
对中速中载传动,蜗杆材料可用45、40Cr、35SiMn等,表面淬火,表面硬度45~55HRC,须要磨削。
对速度不高,载荷不大的蜗杆,材料可用45钢调质或正火处理,调质硬度220~270HBS。
蜗轮材料可参考相对滑动速度vs来选择。
铸造锡青铜抗胶合性、耐磨性好,易加工,允许的滑动速度vs高,但强度较低,价格较贵。
一般ZCuSn10P1允许滑动速度可25m/s,ZCuSn5Pb5Zn5常用于vs<
12m/s的场合。
铸造铝青铜,如ZCuAl10Fe3,其减磨性和抗胶合性比锡青铜差,但强度高,价格便宜,一般用于vs≤4m/s的传动。
灰铸铁(HT150、HT200),用于vs≤2m/s的低速轻载传动中。
2.蜗杆、蜗轮的结构
a)b)
图3-3蜗杆轴结构
蜗杆常和轴做成一体,称为蜗杆轴,如图3-3所示(只有df/d≥时才采用蜗杆齿圈套装在轴上的型式)。
车制蜗杆需有退刀槽,d=df–(2~4)mm,故刚性较差(图a);
铣削蜗杆无退刀槽时d可大于df(图b),刚性较好。
a)b)c)d)
图3-4蜗轮结构
蜗轮结构分为整体式和组合式两种,如图3-4所示。
图a)所示的整体式蜗轮用于铸铁蜗轮及直径小于100mm的青铜蜗轮。
图b)、c)、d)均为组合式结构,其中图b)为齿圈式蜗轮,轮芯用铸铁或铸钢制造,齿圈用青铜材料,两者采用过盈配合(H7/s6或H7/r6),并沿配合面安装4~6个紧定螺钉,该结构用于中等尺寸而且工作温度变化较小的场合。
图c)为螺栓式蜗轮,齿圈和轮芯用普通螺栓或铰制孔螺栓连接,常用于尺寸较大的蜗轮。
图d)为镶铸式蜗轮,将青铜轮缘铸在铸铁轮芯上然后切齿,适用于中等尺寸批量生产的蜗轮。
第四章蜗轮传动的强度计算
蜗杆传动的受力分析
图4-1蜗杆传动受力分析
蜗杆传动受力分析与斜齿圆柱齿轮的受力分析相似,齿面上的法向力Fn可分解为三个相互垂直的分力:
圆周力Ft、轴向力Fa、径向力Fr,如图4-1所示。
蜗杆为主动件,轴向力Fa1的方向由左、右手定则确定。
图4-1为右旋蜗杆,
用右手四指指向蜗
杆转向,拇指所指方向就是轴向力Fa1的方向。
圆周力Ft1与主动蜗杆转向相反;
径向力Fr1指向蜗杆中心。
蜗轮受力方向,由Ft1与Fa2、Fa1与Ft2、Fr1与Fr2的作用力与反作用力关系确定(图4-1)。
各力的大小可按下式计算:
N(4-1)
N(4-2)
N(4-3)
Nmm(4-4)
T1、T2分别为作用在蜗杆和蜗轮上的转矩,η为蜗杆传动的总效率。
蜗轮齿面接触疲劳强度计算
蜗轮齿面接触疲劳强度计算与斜齿轮相似,以赫兹公式为计算基础,按节点处的啮合条件计算齿面接触应力,可推出对钢制蜗杆与青铜蜗轮或铸铁蜗轮校核公式如下:
≤
(4-5)
设计公式为:
≥
(4-6)
T2为蜗轮轴的转矩,Nmm;
K为载荷系数K=1~,当载荷平稳相对滑动速度较小时(vS<
3m/s)取较小值,反之取较大值,严重冲击时取K=;
[σH]—蜗轮材料的许用接触应力,MPa。
当蜗轮材料为锡青铜(σb<
300MPa)时,其主要失效形式为疲劳点蚀,[σH]=ZN[σ0H]。
[σ0H]为蜗轮材料的基本许用接触应力,如表7-4所示;
ZN为寿命系数,
,N为应力循环次数,N=60n2Lh,n2为蜗轮转速(r/min),Lh为工作寿命(h);
N>
25×
107时应取N=25×
107,
时应取
。
当蜗轮的材料为铝青铜或铸铁(σb>
300MPa)时,蜗轮的主要失效形式为胶合,许用应力与应力循环次数无关其值如表4-1所示。
表4-1锡青铜蜗轮的基本许用接触应力[σ0H](N=107)MPa
蜗轮材料
铸造方法
适用的滑动速度vS
m/s
蜗杆齿面硬度
≤350HB
45HRC
ZCuSn10P1
砂型
金属型
≤12
≤25
180
220
ZCuSn5Pb5Zn5
≤10
110
135
125
150
表4-2铸铝青铜及铸铁蜗轮的许用接触应力[σH]MPa
蜗杆材料
滑动速度vS(m/s)
3
6
ZCuAl10Fe3
淬火钢
230
210
120
HT150;
HT200
渗碳钢
130
115
—
HT150
调质钢
70
蜗轮轮齿的齿根弯曲疲劳强度计算
由于蜗轮轮齿的齿形比较复杂,要精确计算轮齿的弯曲应力比较困难,通常近似地将蜗轮看作斜齿轮按圆柱齿轮弯曲强度公式来计算,化简后齿根弯曲强度的校核公式为:
≤
(4-7)
设计公式为:
(4-8)
YF2—蜗轮的齿形系数,按蜗轮的实有齿数Z2查表7-6;
[σF]—蜗轮材料的许用弯曲应力,[σF]=YN[σ0F]。
[σ0F]为蜗轮材料的基本许用弯曲应力,如表7-7所示。
YN为寿命系数
,N=60N2Lh。
当N>
25×
107时,取N=25×
107,当N<
105时,取N=105。
第五章蜗轮传动的效率、润滑和热平衡计算
蜗杆传动的效率
闭式蜗杆传动的总效率η包括:
啮合效率η1、搅油效率η2和轴承效率η3,
(5-1)
啮合效率η1是总效率的主要部分,蜗杆为主动件时啮合效率按螺旋传动公式
求出:
通常取η2η3=~,
故有:
(5-2)
为蜗杆螺旋升角(导程角);
为当量摩擦角,
=arctanfv其值如表5-1所示。
在初步计算时,蜗杆的传动效率可近似取下列数值:
闭式传动:
η
~
开式传动:
z1=1、2;
η=~。
蜗杆传动的润滑
润滑对蜗杆传动特别重要,因为润滑不良时,蜗杆传动的效率将显着降低,并会导致剧烈的磨损和胶合。
通常采用粘度较大的润滑油,为提高其抗胶合能力,可加入油性添加剂以提高油膜的刚度,但青铜蜗轮不允许采用活性大的油性添加剂,以免被腐蚀。
闭式蜗杆传动的润滑油粘度和润滑方法可参考表5-2选择。
开式传动则采用粘度较高的齿轮油或润滑脂进行润滑。
闭式蜗杆传动用油池润滑,在vS≤5m/s时常采用蜗杆下置式,浸油深度约为一个齿高,但油面不得超过蜗杆轴承的最低滚动体中心,如图7-12a、b)所示;
vS>
5m/s时常用上置式(图5-1c),油面允许达到蜗轮半径1/3处。
表5-1当量摩擦系数fv和当量摩擦角ρv
锡青铜
铝青铜
灰铸铁
≥45HRC
滑动速度vs(m/s)
fv
ρv
6o17ˊ
6o51ˊ
10o12ˊ
10o45ˊ
5o09ˊ
5o43ˊ
7o58ˊ
9o05ˊ
4o34ˊ
7o24ˊ
3o43ˊ
4o17ˊ
3o09ˊ
2o35ˊ
4o00ˊ
2o17ˊ
2o52ˊ
2o00ˊ
1o43ˊ
1o36ˊ
1o22ˊ
1o47ˊ
1o16ˊ
1o40ˊ
1o02ˊ
1o29ˊ
0o55ˊ
0o48ˊ
1o09ˊ
0o45ˊ
对于硬度≥45HRC的蜗杆,ρv值系指Ra<
~μm,经跑合并充分润滑的情况。
表5-2蜗杆传动的润滑油粘度及润滑方法
滑动速度vS(m/s)
5~10
1~15
1~25
工作条件
重载
中载
-
运动粘度υ40℃(mm2/s)
680
320
100
68
润滑方法
浸油
浸油
或喷油
喷油润滑,油压(MPa)
蜗杆传动的热平衡计算
蜗杆传动效率低,发热量大,若产生的热量不能及时散逸,将使油温升高,油粘度下降,油膜破坏,磨损加剧,甚至产生胶合破坏。
因此对连续工作的蜗杆传动应进行热平衡计算。
在单位时间内,蜗杆传动由于摩擦损耗产生的热量为:
W
P1—蜗杆传动的输入功率(KW);
η—蜗杆传动的效率。
自然冷却时单位时间内经箱体外壁散逸到周围空气中的热量为:
KS为散热系数,可取Ks=(8~17)W/m2℃,通风良好时取大值;
A为散热面积(m2);
t1为箱体内的油温,一般取许用油温[t1]=60~80℃,最高不超过90℃;
t0为周围空气的温度,通常取t0=20℃。
按热平衡条件Q1=Q2,可得工作条件下的油温为:
(5-3)
a)b)c)
图5-1蜗杆传动的散热方法
若工作温度超过许用温度,可采用下列措施:
①在箱体壳外铸出散热片,增加散热面积A。
②在蜗杆轴上装风扇(图5-1a),提高散热系数,此时Ks≈20~28W/m2℃。
③加冷却装置。
在箱体油池内装蛇形冷却管,或用循环油冷却。
结论
在这次毕业设计过程中,使我发现了自己不足的地方,也遇到了很多问题,往往通过课本上的知识是不能解决问题的。
其中许多知识不需要死记硬背,只要能正确理解它们中的含意,并能在设计时正确使用即可。
同时在自己不能解决的时候通过和指导老师,同学讨论,最终解决了问题。
通过这次毕业设计,使我学到了更多的知识,来弥补自己在学习上的不足,同时也使自己学有所用,把这三年来在学校所学运用到实际当中。
在这里我感谢指导老师多年来的悉心教导,以及同学的大力帮助。
经过这次设计让我明白了只有通过不断的努力才能取地更大的进步。
致谢
在老师的热心帮助下和作者的努力下完成了这次作业。
在这过程中,我把作业所涉及到的课本都系统地复习了一遍,有的比以前学的更透彻,而且有了整体概念。
同时还把
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