金马模板方案Word下载.docx
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为了及时清除柱脚杂物,在柱脚模板预留清扫口,在浇捣前封堵。
11、在墙、柱模板施工的同时,电梯井筒模同步施工,电梯井筒模采用交接筒模,分为底座、支架、模板三大部分,其中底座为爬升与固定作用,支架为模板的依靠,施工时用塔吊运提升,提升到位后底座支腿伸入下层,已施工好的预留洞中使整个筒摸固定到位,在此之后调节模板到位校正对拉螺栓固定,拆除时松开对拉螺栓,摇动丝杆退出铰接模板并清理模板表面,准备提升进行下道工序。
三、模板的拆除通知制度,由技术负责人根据同条件养护试块强度值,填写拆模通知书,否则任何人不得松动和拆除模板。
1、侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不同拆模板受损后方可拆除。
底模及承重的模板拆除要对混凝土强度做出鉴定,符合设计及规范要求后方可拆除,并符合下列要求后方可拆除:
①楼板底模跨度≤8米时,应达到设计强度75%以上。
②楼板底模跨度>
8米时,应达到设计强度100%。
③梁底模≤8米时,应达到设计强度75%以上。
④梁底模跨度>
⑤悬臂构件,应达到设计强度100%。
四、安全技术措施
1、进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业人员必须佩带安全带,并应系牢。
2、经医生检查认为不适宜高空作业人员,不得进行高空作业。
3、工作应先检查使用的工具是否牢固,扳手等工具必须用绳子系挂在身上,钉子必须放在工具袋内,以免掉落伤人,工作时要思想集中,防止钉子扎脚和空中滑落。
4、高空复杂结构模板的安装与拆除,事先有切实的安全措施。
5、遇六级以上大风时,应暂停高空作业,雪霜雨后应先清扫施工现场,略干不滑后再进行作业。
6、二人抬运模板时,互相配合,协同工作,传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢升降,不得乱抛,高空拆模时,应有专人指挥,并在下面标出工作区,用绳子和红旗加以围栏,暂停人员过往。
7、支撑、牵杠等不得搭在门框和脚手架上,通道中间的斜撑杠杆应设在1.8m高以上,并且模板支撑不得和外脚手架连接。
8、不得在脚手架上堆放批模板等材料。
9、支撑过程中,如遇中途停歇,应将支撑、搭头、柱头板等钉牢,拆模间歇时,应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放,防止因踏空、扶空而坠落。
10、模板上有预留洞,应在安装后将洞口盖好,混凝土板上的预留洞,应在模板拆除后即将洞口盖好。
11、装拆模板时,作业人员要站在安全地点进行操作,防止上下在同一垂直面上工作,操作人员要主动避让吊装物,增强自我保护和相互保护的安全意识。
12、拆模时注意安全,严格遵守本工程操作规程,严禁违章作业,野蛮操作,不损坏半成品及拆除的模板,模板要及时清理,一次拆清,不得留下无撑模板,不准堆放在脚手架上,同时做好落手清工作,以及模板分类堆放整齐。
13、对柱子模板,不准从顶部往下套。
14、禁止使用2×
4cm木料做顶撑。
15、浇捣柱混凝土时,应设操作平台,不得直接站在木板和支撑上操作。
16、施工时,泵送混凝土超载,高度必须控制在300mm以内。
五、模板计算
1、梁已知参数(地下室):
取截面最大梁:
700×
900矩形梁进行计算,楞木采用红松,梁底离地高度为3.00m,步距为1.5m,横距为0.6m(0.55×
2+0.1),纵距为0.8m。
2、板已知参数:
板厚300,取300mm厚板进行计算,楞木采用红松,板底离地高度为3.6m,步距为1.8m,横距为0.8m。
纵距为0.8m。
1.1梁:
模板自重:
0.75×
0.6×
0.8=0.36KN
钢筋混凝土自重:
(0.35×
0.8+0.3×
0.8)×
25=7.8KN
施工人员及施工设备,超高荷载(按600mm超高计算):
0.3×
25×
0.8=3.6KN
振捣荷载:
2×
0.8=0.96KN
综合以上单杆所承载的荷载设计值
N实=1.2×
(0.36+7.8)+1.4×
(3.6+0.96)=16.176KN
1.2钢管立杆可承载设计值:
根据φ48钢管的截面特性得:
An=4.89×
102mm2W=5.0×
10³
mm2抵抗矩
I=15.8mm回转半径,每米重量3.84kg/m
Q235钢材f=0.205KN/mm2I=12.19×
104mm4E=2.06×
105N/mm2
最大横杆步距L=1.5m
a、立杆允许荷载:
λ=(1500+2×
300)/15.8=132.9查表得Ψ=0.386
b、稳定验算:
N实/ΨA=16.176×
103/0.386×
489=85.70N/mm2<
F=205N/mm2
满足要求。
c、扣件防滑验算:
作用在立杆扣件上的荷载N=16.176KN
单只扣件承载力为8KN×
3只=24KN>
16.176KN(满足设计要求)。
2.1现浇板下支模架立杆验算:
0.8×
0.8=0.48KN
25=4.8KN
0.8=4.8KN
0.8=1.28KN
(0.48+4.8)+1.4×
(4.8+1.28)=14.85KN
λ=(1800+2×
300)/15.8=151.9查表得Ψ=0.305
2.2稳定验算:
N实/ΨA=14.85×
103/0.305×
489=99.568N/mm2<
扣件防滑验算:
作用在立杆扣件上的荷载N=14.85KN
2只=24KN>
14.85KN(满足设计要求)。
3、梁已知参数(裙房部分):
350×
750矩形梁进行计算,楞木采用红松,梁底离地高度为4.75m,步距为1.8m,横距为1.0m,纵距为1.0m。
4、板已知参数:
板厚180,取180mm厚板进行计算,楞木采用红松,板底离地高度为5.32m,步距为1.8m,横距为1m。
纵距为1m。
3.1梁:
1.0×
1.0=0.75KN
(0.175×
0.57×
1.0+0.18×
1.0)×
25=6.994KN
1.0=7.5KN
1.0=2.0KN
(0.75+6.994)+1.4×
(7.5+2.0)=22.59KN
3.2钢管立杆可承载设计值:
300)/15.8=151.90查表得Ψ=0.305
N实/ΨA=22.59×
489=151.46N/mm2<
作用在立杆扣件上的荷载N=22.59KN
22.59KN(满足设计要求)。
4.1现浇板下支模架立杆验算:
1.0×
0.18×
25=4.5KN
1.0=2.0KN
(0.75+4.5)+1.4×
(7.5+2.0)=19.6KN
4.2稳定验算:
N实/ΨA=19.6×
489=131.416N/mm2<
作用在立杆扣件上的荷载N=19.6KN
19.6KN(满足设计要求)。
注:
标准层纵横立杆间距不大于1.1×
1.1(米)。
5、1框架柱
(一)800×
800框架柱柱模板支撑计算书
1、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度B=800mm,B方向对拉螺栓2道,
柱模板的截面高度H=800mm,H方向对拉螺栓2道,
柱模板的计算高度L=5000mm,
柱箍间距计算跨度d=400mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm,高度80mm,间距250mm。
柱箍采用圆钢管φ48×
3.0,每道柱箍2根钢箍,间距400mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件,其受力状态为受弯杆件,应按受弯杆件进行计算。
柱模板计算简图
2、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取2.000h;
T——混凝土的入模温度,取20.000℃;
V——混凝土的浇筑速度,取3.000m/h;
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取7.600m;
1——外加剂影响修正系数,取1.200;
2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=25.240kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=25.240kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.500kN/m2。
3、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下
面板计算简图
(1)面板强度计算
支座最大弯矩计算公式
跨中最大弯矩计算公式
其中q——强度设计荷载(kN/m);
q=(1.2×
25.24+1.4×
3.50)×
0.40=14.08kN/m
d——竖楞的距离,d=250mm;
经过计算得到最大弯矩M=0.10×
14.075×
0.25×
0.25=0.088kN.M
面板截面抵抗矩W=400.0×
18.0×
18.0/6=21600.0mm3
经过计算得到=M/W=0.088×
106/21600.0=4.073N/mm2
面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6qd
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.6×
0.250×
14.075=2.111kN
截面抗剪强度计算值T=3×
2111/(2×
400×
18)=0.440N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
(3)面板挠度计算
最大挠度计算公式
其中q——混凝土侧压力的标准值,q=25.240×
0.400=10.096kN/m;
E——面板的弹性模量,E=6000.0N/mm2;
I——面板截面惯性矩I=400.0×
18.0/12=194400.0mm4;
经过计算得到v=0.677×
(25.240×
0.40)×
250.04/(100×
6000×
194400.0)=0.229mm
[v]面板最大允许挠度,[v]=250.000/250=1.00mm;
面板的最大挠度满足要求!
4、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下
竖楞方木计算简图
(1)竖楞方木强度计算
0.25=8.80kN/m
d为柱箍的距离,d=400mm;
8.797×
0.40×
0.40=0.141kN.M
竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×
80.0×
80.0/6=53333.3mm3
经过计算得到=M/W=0.141×
106/53333.3=2.639N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)竖楞方木抗剪计算
0.400×
8.797=2.111kN
80)=0.792N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算满足要求!
(3)竖楞方木挠度计算
0.250=6.310kN/m;
E——竖楞方木的弹性模量,E=9500.0N/mm2;
I——竖楞方木截面惯性矩I=50.0×
80.0/12=2133334.0mm4;
0.25)×
400.04/(100×
9500×
2133334.0)=0.054mm
[v]竖楞方木最大允许挠度,[v]=400.000/250=1.60mm;
竖楞方木的最大挠度满足要求!
5、B方向柱箍的计算
本算例中,柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍的规格:
圆钢管φ48×
3.0mm;
钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3;
钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4;
B方向柱箍计算简图
其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN);
P=(1.2×
0.25×
0.40=3.52kN
经过连续梁的计算得到
B方向柱箍剪力图(kN)
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩M=0.353kN.m
最大支座力N=6.185kN
最大变形v=0.094mm
(1)柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=0.35kN.m;
x——截面塑性发展系数,为1.05;
W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=8.98cm3;
柱箍的强度设计值(N/mm2):
[f]=205.000
B边柱箍的强度计算值f=39.27N/mm2;
B边柱箍的强度验算满足要求!
(2)柱箍挠度计算
经过计算得到v=0.094mm
[v]柱箍最大允许挠度,[v]=266.667/400=0.67mm;
柱箍的最大挠度满足要求!
6、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N<
[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力;
A——对拉螺栓有效面积(mm2);
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
对拉螺拴的强度要大于最大支座力6.19kN。
经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!
7、H方向柱箍的计算
H方向柱箍计算简图
P=(1.2×
H方向柱箍剪力图(kN)
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
H方向柱箍变形图(kN.m)
=M/W<
[f]
其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值,M=0.35kN.m;
H边柱箍的强度计算值f=39.27N/mm2;
H边柱箍的强度验算满足要求!
8、H方向对拉螺栓的计算
经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm!
5、2、地下室墙板模板
(一)墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞和钢楞)组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨;
用以支撑内层龙骨为外龙骨,即外龙骨组装成墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
由于本工程混凝土数量较大,所以拟采用商品泵送混凝土浇筑结构的混凝土,采用插入式振捣器振捣,TU楼地下室二层外侧墙厚600mm,墙高按3800mm计算。
内墙宽为200mm、300mm、400mm不等,墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨;
用以支撑内层龙骨为外龙骨,即外龙骨组装成墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
1、墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨;
用以支撑内层龙骨为外龙骨,即外龙骨组装成墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,
每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
墙模板面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木,截面50×
100mm,每道内楞1根方木,间距350mm。
外楞采用圆钢管φ48×
3.5,每道外楞2根钢楞,间距500mm。
穿墙螺栓水平距离500mm,穿墙螺栓竖向距离500mm,直径12mm。
墙模板组装示意图
2、墙模板荷载标准值计算
T——混凝土的入模温度,取30.000℃;
V——混凝土的浇筑速度,取5.000m/h;
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.800m;
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=32.580kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=32.590kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=7.0
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