建筑物构筑物相关技术论文Word文档格式.docx

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（1）提升式吊篮操作台如图21-11，系在筒身内架设一座断面尺寸较小的单孔竖井架。

在井架上用倒链悬挂并提升由滑动套、挑梁和拉杆组成的提升架。

在提升架的挑梁上装设卸料台，挑梁下悬挂吊篮。

垂直运输在井架内装设料斗上料。

图2提升式吊篮脚手施工剖面示意图

1-滑轮；

2-缆风绳；

3-竖井架；

4-倒链；

5-卸料台；

6-提升架；

7-上、下层吊篮；

8-休息平台；

9-拉结器和花篮螺丝；

10-烟囱内防护板；

11-防护棚；

12-导向滑轮；

13-上料吊斗

这种施工方法适于不同上口内径的中、小型烟囱施工。

具有经济合理、架设方便、施工安全等优点。

（2）吊篮操作台的构造

a.竖井架：

平面尺寸70cm×

70cm左右；

立杆50mm×

6mm或60mm×

5mm角钢制作。

斜杆上加焊脚蹬作为上、下人的梯子。

b.提升架：

主要传力系统用6根8号槽钢作挑梁，用6根直径14mm的圆钢作拉杆，和角钢滑动套组合而成，如图2。

图3提升架

（3）吊篮：

上、下层吊篮平台是各由6块梯形、长方形吊篮板组合而成的多边形。

a.吊篮用吊杆悬挂在提升架挑梁上，在吊篮外侧的吊杆之间，安装可伸缩的防护栏杆，并用安全网围起来，这种吊篮在施工中可随烟囱直径的变化而收缩。

b.卸料台：

卸料台安装于提升架挑梁上。

c.垂直运输装置：

竖井架内设置附着于管子滑道上、下的提升吊盘，另有3~4台平台轨道小车交替进行砖和砂浆运输。

（2）施工注意事项

a.竖井架安装可随烟囱砌筑逐次加接到需要高度，井架与筒壁之间每隔4~6m柔性连接一次。

b.两个倒链应等速提升，以保持吊篮平台平衡。

每次提升高度为1.2m左右。

c.施工人员可在井架内外上、下，但操作期间没有通知机械停开，严禁人员上、下。

d.为了保证提升架安全，任何时候卸料台和吊篮上材料总的储备重量不得超过2400kg。

e.施工中，砌砖、勾缝、安装钢箍等操作工序随着吊篮提升，由下而上一次完成。

f.设备拆除顺序：

安全网和栏杆→上部卸料台→外吊篮→挑梁→提升架→缆风绳→竖井架。

2倒锥壳水塔滑模施工方法及偏扭处理

2.1滑模施工方法

其装置如图4。

图4筒身滑模装置示意图

1、2-［12；

3、4-∟63×

5；

5-［50×

6-φ219×

8；

7-操作台三角架；

8-吊篮；

9-安全网；

10-养护水管；

11-混凝土吊斗；

12-混凝土布料斗；

13-布料斗轨道；

14-振动器；

15-千斤顶；

16-顶杆；

17-摆杆；

18-齿柱；

19-转盘；

20-放丝盘；

21-导向滚筒；

22-立筋限位铁；

23-围圈；

24-钢模板；

25-激光靶；

26-液压操纵箱

2.2偏扭原因分析

（1）滑模施工操作平台整体刚度差，致使滑升过程中，平台不能保持水平状态，平台的变形导致滑升系统不能正常工作而产生偏扭力矩，使操作平台整体漂移，使结构产生偏扭位移。

（2）平台加工组装偏差大，平台各部件不能保持正常工作状态，从而产生各种复杂应力，导致平台偏扭。

如平台鼓圈不水平、不对中，辐射梁安装角度不均匀，各部件安装不到位等，均可导致平台偏扭。

（3）支撑杆设计数量不足，支撑杆布置不合理，致使不能共同工作整体受力。

支撑杆安装不当，工作受力时径向坡度和环向倾斜误差大;

支撑杆本身材质、加工质量差等，都是支撑杆承载能力降低的原因。

平台或提升架局部荷载增加过大，使支撑杆弯曲而失去承载能力也是导致平台偏扭的主要因素（甚至会直接危及滑模平台的稳定与安全）。

（4）滑模平台组装前，千斤顶未作检修及同步试验，或未根据试验行程数据，对千斤顶逐一编号，合理编组，对称布置，以及工作中液压系统油管爆裂等，影响了滑模平台各组千斤顶同步爬升。

（5）平台施工荷载布置不均，平台井架缆风绳松紧不匀，吊笼导索张力不均，使平台偏心受力。

（6）平台通过筒壁较大洞口（如烟囱烟道口），洞口支撑杆布置及加固措施不当，使洞口处提升能力明显下降，导致平台变形、偏扭。

（7）混凝土浇筑不当，未严格按同步对称、分层交圈下料浇筑振捣，或下料起始位置、方向、次序不当，使筒壁混凝土出模强度上升不同步，导致模板提升后阻力不均。

入模混凝土坍落度、搅拌质量的差异也会影响出模强度，导致摩阻力变化而造成偏扭。

（8）滑升过程中平台模板管理不善，调径、收分、抽拔模板不按规定，未及时、同步对称进行，调径收分不匀;

内外活动围圈到位顶死，未及时割除或更换，而使该处模板不能变径收分。

当强行提升时，使模板、提升架、支撑杆乃至平台变形过大，造成平台偏扭，严重时还会危及施工安全。

（9）摇头拔杆吊运钢筋时使平台偏心受力，或吊卸材料时始终沿一个方向旋转，使平台产生同一方向的扭转力矩。

（10）滑模平台提升时监护不好，平台模板等部件提升时勾挂筒壁内钢筋，产生意外阻力。

（11）千斤顶调平限位卡失控，使平台不能保持应有的水平。

（12）采用固定模上焊防扭滑刀时，当固定模在安装或滑升中倾斜较大，也会导致或增加平台扭转。

（13）日照形成的阳面与阴面温差，对筒壁结构也会产生中心偏移。

因此滑升过程中，按激光点偏移读数进行纠偏时，还应该考虑日照影响。

（14）由于风向、风力原因，使高耸构筑物产生相应的位移变化。

可通过地理位置、高度、风向、风力等因素进行测量计算，并绘制曲线进行纠偏修正。

此外，筒壁厚度误差变化，也会引起模板侧压力和摩阻力的变化造成偏扭。

若对偏扭原因作出错误判断，或采取的纠偏扭措施不当，则会加重偏扭。

2.3预防措施

（1）采用刚度较大的桁架式辐射梁结构操作平台取代传统的悬索式辐射梁结构平台。

（2）滑升平台支撑杆安装要有足够的刚度及安全储备。

支撑杆位置应布局合理，确保支撑杆材质及加工质量。

滑升过程中对弯曲的支撑杆要及时加固，控制弯曲的支撑杆数一般不超过总数的10%。

（3）对滑模操作平台应保证加工质量，选用优质材料，加工精度和组装质量要高，误差要小。

平台组装前，所有千斤顶应经同步试验，合理组合搭配安装。

采用调平限位卡装置，保证千斤顶同步爬升。

（4）加强施工管理是确保工程质量、预防偏扭的根本保证。

要加强滑模各系统的操作维护和提升监护，确保平台各系统各部件正常工作。

（5）对平台偏扭应经常观测、经常纠偏，纠偏时做到判断正确，统一指挥，连续控制，措施适当。

2.3纠偏措施

（1）平台倾斜法。

其原理是借助平台倾斜产生的水平推力，迫使移位的平台复位。

作法是利用调平限位卡将平台千斤顶行程控制标高调成斜面，使平台爬升成倾斜面。

确定其倾斜面最高点位置的简易方法是，调整激光靶中心点与激光投射点连线的延长线方向的千斤顶限位卡。

平台倾斜高差值视平台中心偏移大小确定，一般控制在不超过平台跨度的1/150，若高差过大垂运吊笼进出平台井架口易碰撞。

调整平台倾斜时，要严防平台呈折平面状态。

（2）垫楔铁法。

在平台中心偏移方向的千斤顶横梁底面径向外侧位置加垫楔铁，使倾斜的千斤顶连同支承杆的导向作用力迫使平台复位。

楔铁厚度、数量根据中心偏移大小而定，从中心偏移方向的千斤顶开始，分别沿筒壁圆周相反2个方向逐一加垫，所垫弧长可在1/4~1/2圆周。

（3）调节提升架调径丝杆和模板支顶丝杆。

顶紧中心偏移方向的调径丝杆和模板支顶丝杆，同时放松偏移反方向的丝杆，利用筒壁反作用力迫使平台复位。

（4）调整模板坡度。

将偏移方向筒壁上口模板向烟囱中心内调，偏移相反方向筒壁上口模板向外调，利用模板导向使平台复位。

（5）改变混凝土浇筑次序、方向。

一般情况下，混凝土从激光靶上的激光点投影所在的筒壁位置方向开始，分2组沿筒壁顺、逆时针对称交圈浇筑。

利用先浇筑处混凝土出模强度高、摩阻力大特点，使平台自动倾斜纠偏。

当平台中心居中或偏移甚小，且又有日照影响时，可从烟囱阴面开始浇筑混凝土。

（6）支撑法。

在中心偏移方向，用带丝杆或千斤顶的支撑杆，一端支撑在平台中心花鼓圈上口或平台第一道内钢圈上，另一端支撑在提升架立柱下端，调紧调节丝杆或千斤顶，迫使平台复位。

（7）模板位移法。

与上述方法不同之处在于不是移动平台，而是在滑升过程中逐渐移动模板，使模板中心逐渐回到烟囱中心。

使用此法，需明确模板、平台、烟囱中心三者之间的关系，一般较少采用。

2.4纠扭措施

（1）提升架对拉法。

即在烟囱筒壁外侧相邻两榀提升门架立柱之间，用0.5~1t倒链对拉门架相邻立柱上下端，根据扭转方向调节门架立柱倾斜度，即可灵敏有效地产生与扭转方向相反的扭转力矩，使扭转的筒壁停止扭转。

对拉榀数一般为2~3对，对拉位置选在与扭转方向明显相同的倾斜门架。

（2）双限位高差法。

调节千斤顶调平限位卡，使筒壁若干组环向布置的左右千斤顶，高差倾斜产生与扭转相反的水平切向扭矩，迫使扭转的筒壁停止扭转。

调整组数视扭转程度大小而定，调整与筒壁扭转方向倾斜相同的横梁上的左右千斤顶，尽量做到均匀对称。

（3）垫楔铁法。

与双限位高差法原理相同，在千斤顶横梁底环向一侧垫楔铁，使倾斜的横梁产生与扭转相反的切向力矩，以制止筒壁的扭转。

（4）滑刀防扭。

若筒壁结构设计有竖向温度缝，则可利用形成此温度缝的滑刀防扭，即在筒壁内固定模上焊与筒壁混凝土保护层同厚的滑刀，既可滑出温度缝，又可防止筒壁扭转。

（5）改变混凝土浇筑方向。

按与扭转方向的同一方向浇筑混凝土。

（6）在提升架外侧设十字防扭纠扭活动可调剪刀撑。

（7）控制模板收分法。

在扭转方向一侧的收分模肋间垫小方木使收分模暂停收分，只允许反向的收分模继续收分，制止平台扭转。

纠扭只要控制住扭转不再发展即可，否则会矫枉过正，对结构受力和筒壁外观都不利。

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3水池中伸缩缝以及后浇带留置的注意事项

3.1伸缩缝的设置

（1）根据设计规范，矩形构筑物最大伸缩缝间距一般为20～30m。

近年来，一方面工艺所要求的水池长度已远远超过了规范间距；

另一方面随着建筑材料、施工方法的改进，又为超长水池不设缝、少设缝提供了可能。

设计人员在具体设计时应根据地基、气温等工程情况，考虑是否设缝及相应的施工方法，认真进行计算并采取适当设计措施。

（2）一般水池设计中，对结构强度、裂缝开展宽度、抗浮等计算，一般均能按规范要求考虑得较好，但是由于温度、变形以及不均匀沉降所引起的开裂，在工程中却常常遇到。

大多数出现裂缝的工程实例表明，设计对温度、混凝土收缩变形等影响因素的考虑欠缺是问题的主要原因。

　a.水池类构筑物并非必须保证不开裂，对设计人员来讲重要的是做好裂缝的控制。

一方面设计人员要事先对可能的不利因素及其影响予以预防，另一方面在施工过程中万一发生较大裂缝要有相应的处理方法及技术措施，确保工程交付验收及投产后的安全生产及运行需要。

一般说来，影响裂缝的主要因素是温差及混凝土的收缩，温度越高越易开裂，裂缝的数量及宽度也越大；

混凝土收缩越大，裂缝的数量及宽度也越大。

因此，设计人员要从设计与施工两个方面来加强控制。

设计方面，增加配筋率或减小钢筋直径能增加混凝土的极限拉伸，因此在结构设计时，在节点应力集中处或大体积混凝土中沿截面均匀配置细、密的构造钢筋或钢筋网片，可提高构件的抗裂能力。

施工方面，不要过分强调加快工程进度，不要过分追求水泥的早高强，尤其不要不分场合地使用早强型（R型）水泥。

在混凝土中考虑掺加缓凝剂和减水剂，降低水灰比，适当增加粉煤灰的用量，减少水泥用量。

混凝土振实成型后，要尽早表面覆盖，加强养护，延长浇水养护时间，特别是夏季和大风天气。

b.加强对允许伸缩缝间距的计算。

从设计方案来讲，设计尽可能采用无缝设计以满足施工的连续性及减少施工难度。

在设计过程中，设计人员要详细收集相关资料，针对地基软硬及温差大小，选择伸缩缝的间距。

一般水池设计时主要考虑施工阶段的最不利温差和混凝土收缩产生的当量温差，保证由于综合温差对混凝土产生的拉应力与混凝上相应龄期的极限抗拉强度之比值符合安全要求，并按此条件复核设计假定的伸缩缝间距是否满足。

最不利温差一般可采用混凝土浇筑时气温与混凝土达稳定时温度之差。

当构筑物及时回填土时，由于地下温度一般常年变化不大，混凝土达稳定时温度可近似取当地年平均温度；

但如果工程施工周期较长，可能要越冬后回填情况，混凝土达稳定时温度应取当地月平均最低温度[2]。

对设计考虑设置伸缩缝情况，建议伸缩缝从基础垫层就断开，这样计算底板伸缩缝间距时，基底土对混凝土底板的约束系数Cx值才切合实际。

3.2后浇带的设置

（1）当设计较长矩形水池时，设计可采用后浇带或UEA加强带等施工方法来减少混凝土收缩产生的当量温差及不利温差[3]。

后浇带的设置可避免部分不利的施工前阶段温差及混凝土前期收缩产生的当量温差，从而增大了构筑物伸缩缝的允许间距。

后浇带的间距首先应考虑要能有效地削减温度收缩应力，其次考虑与施工缝结合。

在正常的施工条件下，后浇带的间距宜为20～30m。

后浇带的保留时间当然越长越好，但必须在施工期间不要影响后续工序，一般不应少于40天，最宜60天（考虑施工可能）。

在此期间，混凝土水化热引起的早期温差影响基本消失，以及混凝土有不少于30%的收缩已完成[4]。

（2）当设计采用UEA混凝土加强带时，依靠加强带UEA混凝土较大的膨胀应变，补偿两侧混凝土的温差应变。

UEA加入到普通混凝土中，拌水后和水泥组份共同作用，生成大量膨胀结晶水化物--水化硫铝酸钙（C3A.3CaSO4.32H2O），使混凝土产生适度膨胀。

在约束条件下，它通过水泥石与钢筋的粘结，使钢筋张拉，被张拉的钢筋对混凝土本身产生压缩应力（称为化学预应力或自应力），在混凝土中产生0.2～0.7Mpa的自应力值，可大致抵消由于混凝土硬化过程中产生的收缩拉应力。

即掺加UEA的混凝土的拉应力接近于零，或小于0.1～0.2mm/m。

从而防止或减少混凝土的收缩开裂，并使混凝土致密化，提高了混凝土结构的抗裂防渗能力。

设计人员可通过对UEA掺量的调配，补偿混凝土的收缩，使混凝土收缩当量温差≤0，同样达到增大伸缩缝的允许间距目的。

4关于冷却塔中整体现浇人字柱施工

4.1冷却塔圆形人字柱现浇施工工艺

（1）人字柱主要结构形式及特点

冷却塔人字柱一般有方形和圆形两种形式，淋水面积较大的冷却塔一般采用圆形较多。

人字柱柱身双向倾斜，支撑上部塔筒全部重量。

（2）施工准备及条件

a.施工技术方案已确定，并对工人进行技术、安全交底；

b.钢筋机具、木工机具、砼拌合设备、运输机械等已落实；

c.施工用材料、工器具、人员满足施工需要；

d.人字柱脚手架搭设好并验收合格。

（3）施工工艺

a.施工缝的留设及处理：

施工时需增加留设的施工缝：

人字柱与支墩交界处、人字柱顶部。

施工缝处在二次砼浇注前应打去表面的浮浆和松动石子，冲洗干净，湿润，用同砼配比的水泥砂浆铺20mm厚，并仔细振捣密实。

b.工艺流程

人字柱放线搭架→人字柱支墩扎筋→人字柱钢筋初步就位→人字柱支墩支模→人字柱支墩砼浇注→支墩顶面施工缝处理→安装人字柱支底模及面模第一节→人字柱钢筋校正→质量验收→边浇人字柱砼边安装面模。

c.钢筋工程：

人字柱钢筋在加工场制作，现场绑扎安装，纵筋接长采用对焊，螺旋箍安装前先对焊好，再绑扎。

绑扎前应先用钢筋焊5个圆形定位环，设置在人字柱主筋内侧，绑扎时先将主筋均匀绑扎在圆环上，再将螺旋箍筋按间距缠绕在主筋上并绑扎牢固

人字柱钢筋应设计要求，控制好上下端伸入长度。

人字柱主筋保护层按设计要求厚度，用1：

1水泥砂浆垫块垫于主筋外侧，在底部和两侧按@1000均匀布置。

d.脚手架工程：

脚手架搭设前应先进行计算，确定出立杆间距、水平杆步距，并将搭设方案交上级部门审批认可。

人字柱施工脚手架一般采用Ф48×

3.5的钢管，根据批准的搭设方案进行搭设。

为避免环向脚手架在人字柱浇注过程中后移，环形脚手架后每对人字柱处搭设双排落地支撑架，撑于水池底板上，并沿径向设垂直剪刀撑。

e.模板工程:

人字柱外观质量十分重要，要求模板采用全新的特制定型钢模。

支模前先在人字柱脚手架上用钢管找出支承底模的斜平面，斜平面底两面边用斜管支撑于底板上，再将人字柱底模固定在斜平面上，待钢筋就位后，支模时先采用窗台吊将定型模板吊装到安装位置，然后采用人工移动校正模板位置，先支设好底面6节和正面第一节，浇筑砼时逐节加高面。

f.砼工程

避免浇筑时砼散落,浇筑前砼每次下料高度≤500即应振捣一次，特别注意：

因人字柱倾斜，柱上部砼内气体不易排出，应仔细振捣。

为控制好人字柱顶部高度，浇筑前在顶部打好浇筑标高，当砼浇筑至标高位置附近时，严格控制好下料砼量，以保证顶部高度与设计吻合。

砼振捣的原则为：

砼振捣要密实，不得出现过振和漏振。

振捣器的操作，要快插慢拔。

砼分层浇筑时，在振捣上一层时，应插入下一层5cm左右，使上下层结合好，振动器的插点要均匀排列，每次移动的位置不应大于振动棒作用半径的1.5倍。

人字柱面模拆除不少于3天，底模拆除不少于5天。

拆除底模时从上而下进行，边拆边用支撑加固人字柱。

人字柱面模拆除后覆盖湿麻袋养护，底模拆除后采用包裹双层薄膜保水养护。

（4）质量标准

a.模板安装允许偏差：

长度：

+5～-10mm；

截面尺寸：

±

5mm；

相邻两表面高差：

≤2mm；

半径：

10mm；

轴线偏移：

≤10mm。

a.钢筋工程允许偏差：

主筋间距：

主筋保护层：

主筋长度：

箍筋间距：

20mm。

c.砼允许偏差：

+10～-5mm；

侧向弯曲：

≤L/750，且≤20mm；

表面平整度：

≤5mm；

20mm；

（5）成品保护

人字柱模板拆除后包裹双层薄膜保护，避免上部施工时污染人字柱

（6）应当注意的质量问题

a.模板及支撑必须具有足够的强度、刚度和稳定性；

其支架的支承部分必须具有足够的支撑面积。

c.模板每次重复使用前，必须清理模板内壁，必要时使用钢丝刷刷干净，然后刷上色拉油。

c.每次模板使用前必须校正模板边缘，以保证模板外观质量。

d.模板外部应有专人检查，发现漏点应堵严后才能施工。

e.在边安面模边浇人字柱砼过程中，上下模板安装接缝必须缝合好，以防止漏浆，且派专人对模板进行监护，一旦发现异常情况立即处理。

g.钢筋的品种、规格、形状、尺寸、数量、间距、锚固长度、接头设置、焊条、焊剂的牌号、性能以及接头中使用的钢板和型钢均必须符合设计要求和有关标准的规定。

h.钢筋的表面必须清洁，无颗粒状、片状老锈，无油污、泥土等杂物。

i.钢筋应按尺寸加工，留足够保护层，保护层应制作设有绑线的垫块

j.砼组成材料的品种、规格和质量必须符合设计要求和设计要求，满足现行规范标准。

k.每对人字柱必须连续浇筑完，不能留施工缝。

l.人字柱浇砼扣面模速度必须跟上砼浇筑。

m.砼表面不应有蜂窝、麻面，孔洞露筋。

n.混凝土施工中应有足够的脚手架，照明灯，防雨棚。

o.砼捣固工作，必须由有经验、工作可靠的工人进行施工。

p.砼应有交接班记录，说明捣固情况及下班作业要求。

q.入模砼必须达到应有坍落度标准，每班应检查二次。

r.、砼表面由项目部质量管理部门组织质量验收。

s.人字柱面膜拆除后，用湿麻袋覆盖在人字柱上表面养护，人字柱拆底模时从上到下进行，边拆边用支撑加固人字柱，并取开表面柱表面覆盖麻袋，用双层薄膜包裹整个人字柱。

t.施工前应准备好混凝土施工的各种材料，并经检验合格。

u布置合理的施工通道，准备适用的混凝土施工工具、搅拌、运输和振捣机械。

v.施工前技术人员认真进行图纸审查，研究措施，明确设计构造细节，指导施工。

w.提高施工人员的质量意识，加强施工技术交底并签字齐全。

（7）质量控制资料

a.出厂证件及试验资料

b.技术资料及施工记录

c.隐蔽工程验收记录

d.质量检验评定记录

5广州新电视塔天线桅杆提升平台的关键技术及应用

5.1广州新电视塔天线桅杆工程概况

广州新电视塔工程，主塔高454米，天线桅杆高157米，坐落于主塔顶部。

按结构形式可分为两部份：

下部为变截面格构结构，标高为453.83～550.50m，总高96.67m，由八根钢管柱、水平环杆和斜杆组成，呈八边形，对边距由12m逐渐过渡至3.5m。

钢材主要采用Q390GJC高强度低合金结构钢，部分H型钢环杆和斜杆采用Q345GJC。

节点连接以等强焊接连接为主，部分H型钢连接采用高强螺栓。

上部为阶梯实腹箱型结构，标高为550.50～618.00m，总高67.5m，实腹段自标高550.50m至618.00m，长67.5m。

总重约1300吨。

其截面形式为正四边形和正八边形，对边距2500mm至750mm，呈阶梯状变化。

钢板厚度最大达70mm。

钢材采用Q415NH高强耐候钢，采用焊接等强连接。

5.2广州新电视塔天线桅杆施工工艺及关键问题

天线桅杆安装采用提升段、组装段内外交替安装，结构互为支撑的施工方案。

利用液压可调导轮导轨系统作导向及抗风纠偏装置，以钢绞线穿心式液压千斤顶为提升设备，由计算机多参数自动控制，实现实腹段天线的超高空连续提升、一次就位安装。

⑴在E16（+453.85m）楼层上，布置1台M900D和1台M440D塔吊作为主要安装设备；

⑵将天线分为两大部分：

组