乳化柴油实验报告Word格式.docx
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在气缸温度急剧升高时,水微粒先沸腾气化,体积在万分之一秒内瞬间增大了1500倍左右,其气化膨胀相当于一次极小的爆炸。
当油滴中的压力超过油的表面张力及环境压力之和时。
水蒸气产生的巨大压力将冲破油膜的束缚,无数小液珠产生的阻力使油滴发生爆炸,油雾化成更细小的油滴。
小油滴与空气接触的比表面积成倍提高,形成二次燃烧的雾化条件,爆炸后的细小油滴更易燃烧,其燃烧表面比纯燃油增加了104倍左右。
因此,减少了物理上的不完全燃烧和排烟损失,提高了燃烧效率,使内燃机达到节能的效果。
微爆产生的为数甚多的爆炸波,冲破了包围火焰面的CO2N2惰性气体抑制层,促使空气形成强烈的紊流,紊流使空气、燃油蒸气在燃烧室内做更均匀的分布,同时使温度场也变得更加均匀,从而加快了燃烧速度,减少了后燃现象,避免了燃烧区间局部高温而产生的热解和裂化,使燃烧完全。
2.2.2化学作用一“水煤气反应”
在缺氧条件下,油燃烧产生热裂解,形成难以燃烧的碳,使排烟冒黑烟,而在水煤气存在时,水微粒高速汽化中所含的氧与碳粒子充分结合,并被完全燃烧而形成二氧化碳,从而大大提高喷燃雾化效果,使发动机燃烧效率提高,达到增强发动机动力,节省燃料的效果。
C+H2O=C0+H2
C+2H2O=CQ+2甩。
CO+HO=CQ+H2
H?
+02=H2O
上述反应过程中,提高了乳化燃料的燃烧率,降低了排烟中的烟尘含量。
同时由于乳化水的蒸发作用,均衡了燃烧时的温度场,从而抑制了NOx的形成,达到节能环保的目的。
223掺混效应
微爆产生的爆炸波冲破了包围在火焰周围的CO、N惰性气体层,促使空气形成强烈的紊流,紊流使空气和柴油蒸汽在燃烧室内做更均匀的分布,同时温度
场也变得更加均匀,从而加快了燃烧速度,减少了后燃现象,避免了在燃烧区间的局部高温而产生的热解和裂化,使燃烧完全。
2.2.4抑制NO的生成
NO勺生成主要有三个重要途径:
(1)由空气中的NO在高温区反应生成的热反应NOx;
(2)火焰面上生成的活性NOx③燃料中氮元素生成的燃料NOx因此,生成的NO可分为温度型NOx和燃料型NOx其中以温度型NOx为主。
NOx是柴油机的主要有害排放物。
它是空气在气缸内燃烧的高温条件下氧和氮反应而产生的。
其中以NO为主。
单缸发动机燃用乳化柴油的NOx排放比纯柴油低。
这是由于乳化柴油中的水蒸汽稀释燃气与降低燃烧的最高温度,从而抑制NOx的生成。
柴油掺水乳化燃烧能有效地降低柴油机的排放浓度,这是极其有意义的⑹。
影响NO生成的因素有:
可燃混合物的组成,燃料在反应区停留时间,燃料温度和工作压力等。
根据J.B.Howcr机理,NOx的生成速度为:
d[NOx]/dt=A•exp[-Ea/RT]•[N2]•[02]1/2
可见无论在内燃机或是其它燃烧装置上,NOx的生成量与反应温度呈指数关系增加。
如果空燃比高,燃烧强度大,反应温度高,停留时间长,NOx则急剧增
加。
燃烧乳化油时,由于水滴汽化、产生微爆均需吸热,由此可降低气缸工作温度,防止燃烧火焰局部高温,缩短燃烧时间,而且油掺水燃烧改善了空气和燃料混合比例,可以用较小的过量空气系数,即[N]、[02]浓度大幅度降低,从而显著降低温度型和燃料型NOx的生成,抑制NOx对环境的污染。
2.3柴油微乳液的研究
对微乳柴油的研究通常包括为微乳燃油配方选择合适的表面活性剂和助表面活性剂,并考察各组分对可增溶水量的影响,确定最佳的微乳燃油配方比例。
然后针对微乳柴油体系,通过相图、电导、NMRFT-IR、分子光谱、荧光光谱、
黏度法、电子显微镜等方式研究微乳液的结构。
并进行燃烧性能与尾气排放量测
^定。
2.3.1拟三元相图的研究方法
研究平衡共存的相数及其组成和相区边界最方便、最有效的工具就是相图,在等温等压下三组分体系的相行为可以采用平面三角形来表示,称为三元相图⑺。
对四组分体系,需要采用立体正四面体。
而四组分以上的体系就无法全面的表示。
通常对四组分或四组分以上体系,采用变量合并法,比如固定某两个组分的配比,使实际独立变量不超过三个,从而仍可用三角相图来表示,这样的相图称为拟三元相图。
柴油微乳液研究可采用拟三元相图的方法研究,相图绘制简单,根据相图可以初步推测体系的结构状态,能够比较直观地反映微乳体系相的变化,当体系有液晶相、凝胶相出现时,也能对微乳液及其相边界进行直观表示。
在表面活性剂和助剂含量一定情况下,将水往油中滴加,水量很少时为油包水型的球形微乳液,继续滴加水,水与油的比例将会变动,体系发生这样的变化:
对称性水的球体一不对称性柱体一层状结构一水为外相的各种结构,最终为对称性油的球体,这是体系内部引力变动而引起各种结构迭变的结果,而研究此方面最方便有效的工具就是相图,因此,表面活性剂相图的研究一直受到人们的关注。
也可以在水量一定的情况下,将复合表面活性剂往油中滴加,通过观察体系相的状态的变化以及体系中物质的重量比,通过拟三元相图的绘制,研究体系中物质的相溶性以及形成微乳液的条件。
2.4量热法与氧弹量热装置及结果表示方法
量热法是热化学研究的基本实验方法,氧弹量热计的基本原理为能量守恒定律。
样品完全燃烧放出的热量促使卡计及周围的介质(本实验用水)温度升高,测量介质燃烧前后体系温度的变化值,可求算该样品的恒容燃烧热。
柴油为石油分馏产品,其中各烃分子所含碳原子数不同,通常以测定柴油燃烧过程中Qv的变化来衡量柴油燃烧效率的大小。
在氧弹量热计与环境没有热交换情况下,其关系式为:
m样QV=W(卡计+水)?
△T-m(点火丝)?
Q(点火丝)
(1)
m样为柴油的质量(克);
Qv为柴油的恒容燃烧热(焦/克);
W(卡计+水)为氧弹卡计和周围介质的热当量(焦/度),其表示卡计和水温度每升高一度所需要吸收的热量,W(卡计+水)一般通过经恒重的标准物如苯甲酸标定.苯甲酸的恒容燃烧热为26459.6焦/克。
△T为柴油燃烧前后温度的变化值。
m(点火丝)为点火丝的质量,Q(点火丝)为点火丝(铁丝)的恒容燃烧热,其值为6694.4
焦/克。
在实验过程中无法完全避免“热漏”现象的存在,因此,实验中必须经过雷诺作图法或计算法校正柴油燃烧前后温度的变化值。
通过
(1)式,计算柴
油燃烧的恒容热效应Qv(焦/克)。
为了避免平行测定中称量的差异对实验的影响,可通过厶T/m(K/g)(单位
质量柴油燃烧引起温度的变化值)或Qv/g(J/g)(单位质量柴油燃烧放出的热量),研究柴油和微乳柴油燃烧效率的不同;
通过△T/△t(K/s)(即单位时间柴油燃烧时燃烧温度随时间的变化率)研究柴油和微乳柴油燃烧速率的不同。
3、仪器与试剂3.1实验试剂
柴油0#、油酸(CP、十六烷基三甲基溴化铵(CTAB(CP、氨水(CP)、正丁醇(CP)
3.2实验仪器
燃烧热测定装置一套、充氧装置一套、万用电表、5安保险丝、1000ml烧杯、磁力搅拌器、搅拌子(中)、电导率仪、氧气、电子分析天平(每组一台);
烧杯(50ml、250ml)、镊子、玻棒、洗耳球、胶头滴管等。
4、实验步骤与现象
4.1复合乳化试剂配比与配制:
4.1.1复合乳化剂配比
油酸66.15%十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)0.91%氨水9.1%,正丁醇
23.8%
4.1.2复合乳化剂配制
室温下,将36.5006g油酸放入100ml的烧杯中,此时烧杯中的液体为浅黄色油状液体;
再逐滴加入5.008g氨水,烧杯中生成乳白色膏状物质;
先慢后快顺时针搅拌2min后该白色膏状物质变成浅黄色;
再往烧杯中边搅拌边逐滴管加入13.1993g正丁醇,此时浅黄色膏状物质开始慢慢溶解,但仍有膏状物质残留;
在磁力搅拌器上不断搅拌约20min后,烧杯中的物质变成浅黄色油状乳浊液,继续边加热边搅拌,约15min后该乳浊液变成黄色透亮、澄清的油状液体;
最后再直接加入0.5003gCTAB制好的复合乳化剂放置备用。
4.2柴油-水-复合乳化剂微乳液柴油的制备
室温下,称取(5g)的水-柴油,其中[m(柴油0#):
m冰)分别为4.5:
0.5、4:
1、3:
2、2:
3、1.5:
3.5、1:
4]样品,分别放在50ml烧杯中,逐渐往烧杯中滴加复合乳化剂,并不断在磁力搅拌器上搅拌至溶液刚好变澄清,静置约20min后观察,如仍透明,则记录所加复合乳化剂的用量。
根据重量差减法记录加入的复合乳化剂重量,并根据体系中所含有的柴油、水的重量,计算柴油-水-复合乳化剂拟三元体系达到透明状态时各物质的重量%根据各不同配比拟三元体系中各个物质的重量%把复合乳化剂作为一个组分,另两个组分分别为油和水,绘制拟三元相图,用以观察柴油微乳液体系的相行为。
4.3柴油乳化燃料燃烧性能测定
选择柴油0#、4.5:
0.5及4:
1的乳化柴油作为燃烧体系,分别将约1.2克燃油体系放入坩埚,分别称取四根铁丝,记录其重量,将铁丝接在氧弹卡计的两极上,并将铁丝浸没柴油中,旋紧氧弹盖,用万用电表检查电极是否为通路。
向氧弹量热计中充以氧气,弹内的氧气压力冲至I.OMpa,放掉氧弹内的气体,重新充气后再放一次气,最后再往其中充氧气(弹内的氧气压力冲至I.OMpa)。
充完气后,再用万用电表检查电极是否为通路。
若通路,则将氧弹放入卡计的水桶内,用量筒取3000mLl来水倒入桶内,装好搅拌轴,盖上盖子,将贝克曼温度计探头插入水中。
氧弹两电极用电线连接在点火器上,然后开动搅拌马达,待温度稳定上升后,每隔半分钟读取温度一次,这样连续记录5min,便得到燃烧前期的温度。
此时迅速按下点火器上的点火键通电点火,仍然隔半分钟记录一次温度读数,直到温度出现最高点,此阶段的温度为燃烧期间的温度;
当温度升高到最高点后,继续隔半分钟持续记录5min温度,该阶段温度为燃烧后期的温度。
实验停止后,小心取出贝克曼温度计,拿出氧弹,放出氧弹中的剩余气体,最后旋开氧弹盖,检查样品的燃烧情况,若氧弹中有许多黑色的残渣,表示燃烧不完全。
把燃烧后剩下的铁丝取出并称重,从铁丝的原重量中减去未燃烧铁丝的重量后再进行计算。
5、实验数据处理
5.1柴油乳化体系拟三元相图绘制
表1复合乳化剂的制备数据整理
烧杯/g
烧杯+柴油/g
烧杯+油+水/g
加复合乳化剂
后/g
4.5:
0.5
35.1459
39.6416
40.138
41.5533
4.0:
1.0
34.5379
38.5349
39.5566
42.9891
3.020
33.043
36.0217
38.0211
44.5633
2.030
33.4933
35.4989
38.4985
46.4622
1.5:
3.5
44.8318
46.3397
49.8643
57.6596
1.0:
4.0
24.7496
25.7452
29.753
39.9977
柴油:
水
柴油/g
水/g
复合乳
化剂/g
微乳柴
油/g
柴油%
水%
复合乳化剂%
4.4957
0.4964
1.4153
6.4074
0.7016
0.0775
0.2209
3.997
1.0217
3.4325
8.4512
0.473
0.1209
0.4062
3.0:
2.0
2.9787
1.9994
6.5422
11.5203
0.2586
0.1736
0.5679
2.0:
3.0
2.0056
2.9996
7.9637
12.9689
0.1546
0.2313
0.6141
1.5079
3.5246
7.7953
12.8278
0.1175
0.2748
0.6077
0.9956
4.0078
10.2447
15.2481
0.0653
0.2628
0.6719
以柴油、水和油酸分别为X、Y、乙绘制拟三元相图,如下:
图1柴油-水-复合乳化剂微乳柴油拟三元相图
图1显示曲线右方是不共溶区域,中间为临界线,其余部分均为共溶区
(即形成柴油-水-复合乳化剂微乳液柴油)。
5.2柴油0#、乳化柴油燃烧效率测定
5.2.1实验数据记录整理(见附表)
5.2.2柴油0#不完全燃烧的雷诺校正以及计算其燃烧热
通过Origin处理数据,得到雷诺校正图如下:
温度
2U0=
2IJJ
2C.6;
284J
21.2J
28JDJ
2(.8J
2J.6J
2J.4J
24.2J
21.D■
24;
8J
24,6J244;
24J」
DalaiD_B[5]slope-0.001
(6.76.胡£
讣卫^»
*«
***»
«
*
—-—-—
(578.24.392)
1―1―I—'
吋恒
1618
图2柴油0#燃烧热的测定雷诺校正
由上图可以知道:
△T=2.424C
根据公式:
-mQv-m点火丝Q点火丝=(△T,有
Qv=(-T-m点火丝Q点火丝)/m柴油
已知:
C=14541.35J/K,Q点火丝=-6694.4J/g,m柴油=1.2036,
m点火丝=0.0066g,
代以上数据到Qv=(-CAT-m点火丝Q点火丝)/m柴油得:
Qv=[-14541.35J/KX2.424K-0.0066gx(-6694.4J/g)]/1.2036g
-1
=-29.249kJ.g
△T/m柴油=2.014K/g
Qv/m柴油=-24.301kJ.g
-3
△T/△t=2.376X10K/s
5234.5:
0.5微乳柴油不完全燃烧的雷诺校正及计算其燃烧热
ML度
I?
n
isaJ
2Bfl=
2B4-
25.2-
is.eJ
2"
-
25-4一
15.0-
i<
.e彳
KjO■
J4.4J
Y4立二
(各9d269訂另"
$1O_0[32]:
slope=0.003
[5,94,24.207)
10121416IS
图38:
2乳化柴油燃烧热的测定雷诺校正
△T=2.695C
-mQv-m点火丝Q点火丝=血T,有
Qv=(-T-m点火丝Q点火丝)/m柴油
C=14541.35J/K,Q点火丝=-6694.4J/g,m柴油=1.2120g,
m点火丝=0.0082g,
代入上述数据于Qv=(-CAT-m点火丝Q点火丝)/m柴油得:
:
Qv=[-14541.35J/KX2.695K-0.0082gX(-6694.4J/g)]/1.2120g=-32.289kJ.g
△T/m柴油=2.224K/g
Qv/m柴油=-26.641kJ.g
△T/△t=2.495X10K/s
5244:
1微乳柴油不完全燃的雷诺校正及计算其燃烧热
通过Origin处理数据,得到雷诺校正图如下:
图47:
3乳化柴油燃烧热的测定雷诺校正由上图可以知道:
△T=2.638C
C=14541.35J/K,Q点火丝=-6694.4J/g,m柴油=1.2128gm点火丝=0.0120g,
代入上述数据于Qv=(-&
△T-m点火丝Q点火丝)/m柴油得:
Qv=-[14541.35J/KX2.638K-0.0120gX(-6694.4J/g)]/1.2128g
=-31.563kJ.g
△T/m柴油=2.175K/g
Qv/m柴油=-26.025kJ.g
△T/△t=2.442X10K/s
&
结果与讨论
6.1由微乳柴油的拟三元相图可以看到相图分为两个相区,左边为共溶区,右边为不共溶区,中间为临界线。
如图所示,我们所得到的微乳区面积比较小,经分析,可能原因为:
1正丁醇作为辅助表面活性剂,存在于界面活性剂之间,参与液滴界面膜的形成,同时还要分配到油相和水相中,使两相性质得到改善,从而有利于表面张力的降低和微乳液的形成。
醇量太少,很难改变界面膜的流动性。
而本次实验我们所采用的复合乳化剂中正丁醇质量分数为23.8%,含量相对较少,因此得到的微乳区面积并不大。
2本次实验复合乳化剂中各成分的作用分别为:
油酸作阴离子表面活化剂,CTAB
作阳离子表面活化剂,氨水是使HLB值亲水剂方向,正丁醇是作表面辅助剂。
配置不同配比的微乳液,所加入的复合乳化剂的量不同。
复合乳化剂对于微乳液的制备具有很大的影响,故复合乳化剂的制备是本次实验的关键。
在制备复合乳化剂时,各种试剂的加入顺序影响很大,搅拌时间和搅拌速度也存在一定的影响。
在本次实验过程中,我们先加油酸,再逐滴滴加氨水,接着加入正丁醇,最后加入CTAB整个过程用时约40分钟,最后得到澄清、透亮的复合乳化剂。
在制备微乳柴油的时候,随着微乳液中含水量的增加,乳化剂的用量也逐渐增加,制备出来的微乳柴油的透明度都相当不错,放置一个星期后也无分层或浑浊现象出现。
本实验中的得到的微乳区较小,可能是因为制备复合乳化剂时各种试剂的加入顺序不当,又或者是制备微乳柴油时复合乳化剂的用量不当。
6.2柴油0#、不同组分及配比的乳化柴油燃烧效率
在测定柴油燃烧效率的时候,我们采取了不完全燃烧的形式,因为完全燃烧可比性不大,而且没有必要,而在实际使用的时候,我们的柴油一般都是不完全燃烧的。
在本次实验中,我们做了柴油0#和4.5:
1这三个样品,结果发现,4.5:
0.5的燃烧热是最大的,柴油0#的燃烧热最小。
但实验过程中,我们观察到,燃烧完后柴油0#得到的炭黑最多,其次是4.5:
0.5的乳化柴油,4:
1的乳化柴油燃烧后得到的炭黑是最少的,实验现象与计算值明显不符合。
为了避免平行测定中称量的差异对实验的影响,以得到更精确的实验结果,我又计算了各柴油的厶T/m(K/g)(单位质量柴油燃烧引起温度的变化值)、Qv/g
(J/g)(单位质量柴油燃烧放出的热量),以研究柴油0#和微乳柴油燃烧效率
的不同;
接着我又通过计算△T/△t(K/s)(即单位时间柴油燃烧时燃烧温度随时间的变化率)研究柴油0#和微乳柴油燃烧速率的不同。
通过计算,得到如下结果:
柴油0#
4.5:
0.5微乳柴油
4:
1微乳柴油
燃烧热(kJ/g)
-29.249
-32.289
-31.563
Qv/m柴油(kJ/g)
-24.301
-26.641
-26.025
△T/m(K/g)
2.014
2.224
2.175
△T/△t(K/s)
2.376X10
2.495X10
2.442X10
通过精密的计算,再次证明了,无论从燃烧效率还是从燃烧速度来看,4.5:
0.5
的微乳柴油都是最高效、最高速的。
1的微乳柴油燃烧后炭黑最少,但燃烧值却比4.5:
0.5的微乳柴油的小,可能是因为4:
1的微乳柴油含柴油量相对较少,但燃烧
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