扣件式与板立杆不共用1Word文档下载推荐.docx
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架体底部布置类型
底座
材料参数
主楞类型
普通槽钢
主楞规格
[8(80×
43×
5.0)
主楞合并根数
1
次楞类型
矩形木楞
次楞规格
40×
70
次楞合并根数
/
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
15mm(克隆、樟木平行方向)
钢管规格
Ф48×
3
荷载参数
可调托座承载力容许值(kN)
30
地基承载力特征值fak(kPa)
架体底部垫板面积A(m2)
0.2
模板(不含支架)自重标准值G1k(kN/m2)
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
25
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
施工荷载标准值Qk(kN/m2)
2
脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)
0.5
计算震动、冲击荷载时的动力系数κ
1.35
脚手架安全等级
1级
脚手架结构重要性系数γ0
1.1
是否考虑风荷载
是
省份、城市
江苏(省)泰州(市)
地面粗糙度类型
A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区
基本风压值Wo(kN/m2)
0.25
模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)
700
模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)
1000
模板荷载传递方式
可调托座
2、施工简图
(图1)剖面图1
(图2)剖面图2
二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×
152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×
153/12=281250mm4
由可变荷载控制的组合:
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×
(0.2+(25+1.5)×
1350/1000)×
1+1.4×
(2+1.35×
0.5)×
1=46.915kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×
0.7(Qk+κQDK)b=1.35×
0.7×
1=51.188kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(46.915,51.188)=51.188kN/m
(图1)面板计算简图
1、强度验算
(图2)面板弯矩图
Mmax=0.228kN·
m
σ=Υ0×
Mmax/W=1.1×
0.228×
106/37500=6.697N/mm2≤[f]=30N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0.2+(25+1.5)×
1=35.975kN/m
(图3)面板挠度简图
(图4)面板挠度图(mm)
ν=0.184mm≤[ν]=1700/((10-1)×
400)=0.472mm
三、次楞验算
次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况,另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
q1=1.2×
(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
a+1.4×
(Qk+κQDK)×
a=1.2×
1700/1000/(10-1)+1.4×
1700/1000/(10-1)=8.862kN/m
q2=1.35×
a=1.35×
1700/1000/(10-1)=9.669kN/m
q=max[q1,q2]=max(8.862,9.669)=9.669kN/m
(图5)次楞强度计算简图
(图6)次楞弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.309kN·
0.309×
106/(32.667×
1000)=10.419N/mm2≤[f]=15N/mm2
2、抗剪验算
(图7)次楞剪力图(kN)
Vmax=3.094kN
τmax=Υ0×
VmaxS/(Ib)=1.1×
3.094×
103×
24.5×
103/(114.333×
104×
4×
10)=1.823N/mm2≤[τ]=2N/mm2
3、挠度验算
挠度验算荷载统计,
b/(m-1)
=(0.2+(25+1.5)×
1700/1000/(10-1)=6.795kN/m
(图8)次楞挠度计算简图
(图9)次楞挠度图(mm)
νmax=0.309mm≤[ν]=0.6×
1000/400=1.5mm
4、支座反力
根据力学求解计算可得:
Rmax=5.995kN
Rkmax=4.213kN
四、主楞验算
根据实际工况,梁下增加立杆根数为4,故可将主楞的验算力学模型简化为3跨梁计算。
这样简化符合工况,且能保证计算的安全,另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力,另外还需考虑主楞自重,主楞自重标准值为gk=80.4/1000=0.08kN/m
自重设计值为:
g=1.2gk=1.2×
80.4/1000=0.096kN/m
则主楞强度计算时的受力简图如下:
(图10)主楞强度计算简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下:
(图11)主楞挠度计算简图
1、抗弯验算
(图12)主楞弯矩图(kN·
Mmax=0.909kN·
0.909×
106/(25.3×
1000)=39.52N/mm2≤[f]=205N/mm2
(图13)主楞剪力图(kN)
Vmax=7.626kN
QmaxS/(Ib)=1.1×
7.626×
1000×
15.1×
103/(101.3×
0.5×
10)=25.009N/mm2≤[τ]=120N/mm2
(图14)主楞挠度图(mm)
νmax=0.071mm≤[ν]=0.567×
1000/400=1.417mm
4、支座反力计算
因立杆在验算需用到主楞在强度计算时的最大支座反力,故经计算得:
Rzmax=19.643kN
五、立杆验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1×
1.394×
(1.2+2×
400/1000)=2.789m
l02=kμ2h=1×
2.225×
1.2=2.67m
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.789,2.67)=2.789m
λ=l0/i=2.789×
1000/(1.59×
10)=175.388≤[λ]=210
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.789×
10)=175.388
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.231
A不考虑风荷载
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》(GB51210)中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载,并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合:
N1=1.2×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
la×
lb+1.4(Qk+κQDK)×
lb
=1.2×
1350×
0.001)×
0.6×
0.567+1.4×
0.567=15.951kN
N2=1.35×
lb+1.4×
=1.35×
0.567=17.404kN
N=max(N1,N2)=max(15.951,17.404)=17.404kN
Υ0×
N/(φA)=1.1×
17.404×
1000/(0.231×
4.24×
100)=195.271N/mm2≤f=205N/mm2
B考虑风荷载
在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响,但是这种影响最大的部位在架体底部,对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响。
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.67×
10)=167.925
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.251
N3=1.2×
lb+1.2×
H×
gk+1.4(Qk+κQDK)×
0.567+1.2×
5×
0.136+1.4×
0.567=16.768kN
N4=1.35×
lb+1.35×
gk+1.4×
0.567+1.35×
0.567=18.323kN
N=max(N3,N4)=max(16.768,18.323)=18.323kN
18.323×
1000/(0.251×
(4.24×
100))=189.273N/mm2≤f=205N/mm2
根据《建筑结构荷载规范》(GB50009)中8.2.1条、8.2.2条,风压高度变化系数可按以下规定取用:
当计算模板支撑架竖向围挡(模板)的风荷载标准值ωmk和计算模板支撑架架体风荷载标准值ωfk时,μz均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数,小于5m时按5m高取值。
查询《建筑结构荷载规范》(GB50009)表8.2.1得:
架体顶部离地面高度的风压高度变化系数μz=1.09
风荷载在模板工程施工中有影响的三种工况:
工况1、钢筋未绑扎,只有支撑架体和底模;
风荷载对架体主要是倾覆影响,对立杆附加轴力影响不是主导工况。
工况2、钢筋绑扎完毕,模板侧模安装完毕;
工况3、混凝土浇筑完成时;
风荷载主要对立杆附加轴力有影响,风荷载对架体的倾覆影响不是主导工况。
首先计算风荷载对立杆附加轴力的影响,根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》(GB51210)中6.2.15条,当计算模板支撑架竖向栏杆围挡(模板)的风荷载标准值ωmk时,封闭栏杆(含安全网)体型系数μs=1.0,模板体型系数取1.3。
封闭栏杆(含安全网)的风荷载标准值为
ωmk1=μsμzω0=1×
1.09×
0.25=0.273kN/m2
封闭栏杆(含安全网)的风荷载为
Fwk1=la×
(Hm-Hb)×
ωmk1=0.6×
(1000-700)/1000×
0.273=0.049kN
侧模的风荷载标准值为
ωmk2=μsμzω0=1.3×
0.25=0.354kN/m2
Fwk2=la×
Hb×
ωmk2=0.6×
700/1000×
0.354=0.149kN
则Fwk=Fwk1+Fwk2=0.049+0.149=0.198kN
当计算模板支撑架体风荷载标准值ωfk时,为了计算架体的体型系数须根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)表8.3.1中第33项规定n榀桁架相关计算,其中η的取值需根据架体挡风系数φ=1.2×
(la+h+0.325×
48.3/(la×
h)=1.2×
(0.6+1.2+0.325×
1.2)×
0.0483/(0.6×
1.2)=0.164以及lb/la=0.567/0.6=0.944查表得到η=0.891为。
根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)表8.3.1中第37项b规定得到扣件式钢管的体型系数可以取为μs1=1.2
μs=μstw
=μst×
(1-ηn)/(1-η)
=μs1×
φ×
0.164×
(1-0.8913)/(1-0.891)=0.528
则ωfk=μsμzω0=0.528×
0.25=0.144kN/m2
故qwk=la×
ωfk=0.6×
0.144=0.086kN/m
模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值:
MTk=0.5×
H2×
qwk+H×
Fwk=0.2×
52×
0.086+5×
0.198=1.421kN·
则立杆最大附加轴力标准值为:
Nwk=6n×
MTk/[(n+1)(n+2)B]=6n×
MTk/[(n+1)(n+2)nlb]=6×
3×
1.421/((3+1)×
(3+2)×
0.567)=0.752kN
模板支撑架由风荷载产生的弯矩标准值为:
Mwk=la×
μst×
μz×
ω0×
h2/10=la×
1.2×
(la+h)×
48.3×
h2/10=0.6×
0.25×
1.22/10=0.005kN·
模板支撑架由风荷载产生的弯矩设计值为:
Mw=1.4×
Mwk=1.4×
0.005=0.004kN·
第一种情况
N5=1.2×
gk+1.4×
[(Qk+κQk)×
lb+0.6×
Nwk]
((2+1.35×
0.567+0.6×
0.752)=17.4kN
N6=1.35×
[0.7×
(Qk+κQk)×
(0.7×
0.752)=18.955kN
N=max(N5,N6)=max(17.4,18.955)=18.955kN
N/(φA)=1.1×
18.955×
100)=195.798N/mm2≤f=205N/mm2
第二种情况
N7=1.2×
N8=1.35×
N=max(N7,N8)=max(16.768,18.323)=18.323kN
N/(φA)+Υ0×
Mw/W=1.1×
100)+1.1×
0.004×
1000/4.49=190.225N/mm2≤f=205N/mm2
六、可调托座验算
按上节计算可知,可调托座受力N=Rzmax=19.643kN≤[N]=30kN
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