支架检算书Word文档下载推荐.docx

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大力神DURALOK支撑系统中，选用的钢管尺寸为直径48.3mm,壁厚3.2mm，选用材质为Q345，则根据压杆稳定条件：

稳定条件计算得支撑钢管容许N值：

钢管特性：

截面积A=4.89cm2截面惯性矩I=12.19cm4截面模量W=5.08cm3

直径48mm的钢管回转半径为：

i=1.598

<

【λ】=230

查表得Q345钢的折减系数值为：

0.520

其中:

Q345钢材的容许应力为310N/mm2

二、支架验算

1、荷载组合：

横梁与腹板荷载：

q1=25KN/m3⨯1.7m=42.5KN/m2

空箱顶、底板荷载：

q1=25KN/m3⨯（0.25+0.22）m=11.75KN/m2

施工人员、施工料具、运输荷载：

q2=0.5KN/m2

水平模板的砼振捣荷载：

q3=1KN/m2

倾倒砼产生荷载：

q4=1KN/m2

模板荷载：

q5=0.5KN/m2

横梁底组合荷载：

q=（q1+q2）⨯1.2+（q3+q4+q5）⨯1.4=（42.5+0.5）⨯1.2+（1+1+0.5）⨯1.4=55.1KN/m2

空箱顶板、底板组合荷载：

q=（q1+q2=）⨯1.2+（q3+q4+q5）⨯1.4=

（11.75+0.5）⨯1.2+（1+1+0.5）⨯1.4=18.2KN/m2

2、翼缘板位置混凝土侧压力荷载

根据根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008规定：

当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（Gκ），可按下列公式计算，并取其中的较小值：

（4.1.1-1）

（4.1.1-2）

式中：

F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）

—

混凝土的重力密度（KN/m3）：

取25KN/m3

V—混凝土的浇筑速度（m/h）:

取0.5m/h（由于无对拉筋施工，所以混凝土侧压力对支撑架的水平力较大，所以考虑控制浇筑速度！

）

t0—新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。

当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）（T为混凝土的温度）；

根据此工程的实际需要，取8小时

—外加剂影响修正系数。

不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；

本工程去1.2。

—混凝土塌落度影响修正系数。

当塌落度小于30mm时，取0.85；

塌落度为50～90mm时，取1.0；

塌落度为110～150mm时，取1.15；

根据混凝土实际塌落度160～200mm，取1.15！

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。

取1.7m

混凝土侧压力计算分布图形如图4.1.1所示，图中：

h为有效压头高度。

砼侧压力计算分布图

取其中的较小值，F=42.5KN/m2

有效压头高度为：

考虑振捣荷载和混凝土倾倒荷载2KN/m2，混凝土压力值取44.5KN/m2

各类需要校核的材料均可简化为连续梁，连续梁的计算公式为：

弯矩：

扰度：

3、模板面板强度验算

3.1底模强度检算（竹胶板强度验算）

底模选用厚12mm的覆膜竹胶板，竹胶板下支撑肋木选用10×

10cm方木，按一定间距纵桥向布置，竹胶板按支撑在分布肋木上的连续梁进行受力分析，跨度按方木间距，取模板顺跨度方向1mm宽计算。

竹胶板面特性：

A=1×

12=12mm2=12×

10-6m2

W=（1/6）bh2=1/6×

1×

12×

12=24m3=24×

10-9m3

I=（1/12）bh3=1/12×

123=144mm4=144×

10-12m4

EI=9898×

106×

144×

10-12=1425312×

10-6N.m2

EA=9898×

10-6=118776N

横梁与腹板位置荷载：

q=55.1×

0.001m=55.1N/m，方木间距20cm

荷载布置图

弯矩图

剪力图

位移图

跨中最大弯矩：

M=0.23N.m

弯曲应力：

σ=M/W=0.23/24×

10-9=9.17Mpa<

【σ】=13MPa

最大剪力:

Q=6.68N

剪应力:

τ=3Q/2A=3×

6.68/2×

10-6=0.835Mpa<

【τ】=1.7MPa

最大挠度：

f=0.34mm<

=200/400=0.5mm

满足要求！

空箱位置荷载：

q=18.20×

0.001m=18.2N/m，方木间距25cm

M=0.12N.m

σ=M/W=0.12/24×

10-9=5.0Mpa<

Q=2.75N

2.75/2×

10-6=0.34Mpa<

f=0.27mm<

=250/400=0.63mm

经上述计算：

底模的强度及刚度满足设计要求。

3.2、翼缘侧模面板验算

根据侧压力的分布特点可知，翼缘位置侧压力为均布44.50KN/m2，竹胶板下支撑肋木选用10×

混凝土侧压力荷载：

q=44.5×

0.001m=44.5N/m，方木间距15cm

M=0.11N.m

σ=M/W=0.11/24×

10-9=4.58pa<

Q=4.04N

4.04/2×

10-6=0.51Mpa<

f=0.09mm<

=150/400=0.375mm

侧模面板在方木支撑间距为15cm情况下满足要求。

按侧压力的分布规律，往上可以逐步加大方木间距。

4、分配方木验算（10×

10cm方木）

4.1底模分配方木强度检算

分配方木长4m，按跨度120cm的3跨连续梁计算。

方木截面特性：

A=10×

10=100cm2=10×

10-3m2

10×

102=166.67cm3

103=833.33cm4

EI=1010×

833.33×

10-8=83333N.m2

EA=1010×

100×

10-4=107N

横梁荷载：

1000×

0.2m=11020N/m，方木间距20cm，支撑方木的

U型钢间距为60cm

σ=M/W=419.61/166.67=2.52pa<

4005.35/2×

10-4=0.60Mpa<

【τ】=2.0MPa

f=0.11mm<

=600/400=1.5mm

q=18.2×

0.25m=4550N/m，方木间距25cm，支撑方木的U型钢间距120cm

σ=M/W=655.20/166.67=3.93pa<

3276/2×

10-4=0.49Mpa<

f=0.64mm<

=1200/400=3.0mm

U型钢间距为1.2m时，10×

10cm方木的强度及刚度满足要求。

为了安装方便和管理便利，将方木间距统一确定为20cm。

腹板荷载：

q=55.1×

0.20m=11020N/m，方木间距20cm，支撑方木的U型钢间距120cm

σ=M/W=1586.88/166.67=9.52Mpa<

【σ】=13MPa

7934.40/2×

10-4=1.19Mpa<

【τ】=2.0MPa

f=0.95mm<

4.2侧模分配方木强度检算

侧模荷载：

q=44.50×

0.20m=8900N/m，方木间距15cm，支撑方木的U型钢间距120cm

σ=M/W=1281.60/166.67=7.69Mpa<

6408/2×

10-4=0.96Mpa<

f=1.25mm<

5、U型钢强度验算

大力神U型钢是一种冷弯钢，其截面结构为：

U型钢力学参数：

A=1446mm2=1446×

10-6m2

I=3300030mm4=3300030×

10-12m4

W=55000mm3=55000×

10-9m3

E=2.1×

EI=2.1×

1011×

3300030×

10-12=693006.3N.㎡

EA=2.1×

1446×

10-6=303660000N.㎡

按实际受力模型进行验算，其中荷载按“截面×

支架间距”计算：

5.1横梁位置：

横梁位置采用1.2m（横向）×

0.6m（纵向）的支架间距，双U型钢沿横桥向布置，布置间距为0.6米，跨度为1.2米：

荷载为（（1.7×

25+0.5）×

1.2+3×

1.4）×

0.6=33480N/m

满足要求。

剪应力：

满足要求。

，满足要求。

通过以上验算横梁下U型钢和支撑杆按0.6米的间距、1.2米跨度布置是安全可靠的！

反力计算

约束反力值（乘子=1）

--------------------------------------------------------------------------------------------

结点约束反力合力

支座----------------------------------------------------------------------------------

结点水平竖直力矩大小角度力矩

10.0000000016070.40000.0000000016070.400090.00000000.00000000

20.0000000044193.60000.0000000044193.600090.00000000.00000000

30.0000000044193.60000.0000000044193.600090.00000000.00000000

40.0000000016070.40000.0000000016070.400090.00000000.00000000

横梁下支架承受的最大支撑反力为：

44193.6N/m

5.2空箱位置：

空箱下采用1.2m（纵向）×

1.8m（横向）的支架间距，腹板下采用1.2m（纵向）×

0.6m（横向）的支架间距，双U型钢沿横桥向布置，布置间距为1.2米，跨度为空箱下1.8m，腹板下0.6m。

荷载为：

空箱位置（（0.25+0.22）×

1.4））×

1.2=22680N

腹板位置（（1.7×

1.2=66960N/m

通过以上验算空箱下U型钢和支撑杆按1.2m的间距，1.8m的跨度布置是安全可靠的！

腹板下U型钢和支撑杆按1.2m的间距，0.6m的跨度布置是安全可靠的！

支座---------------------------------------------------------------------------------

10.0000000015865.17070.0000000015865.170790.00000000.00000000

20.0000000047692.97560.0000000047692.975690.00000000.00000000

30.0000000037267.75600.0000000037267.756090.00000000.00000000

40.0000000040099.17070.0000000040099.170790.00000000.00000000

50.0000000043445.85360.0000000043445.853690.00000000.00000000

60.0000000040099.17070.0000000040099.170790.00000000.00000000

70.0000000037267.75600.0000000037267.756090.00000000.00000000

80.0000000047692.97560.0000000047692.975690.00000000.00000000

90.0000000015865.17070.0000000015865.170790.00000000.00000000

空箱腹板下支架承受的最大支撑反力为：

47692.98N/m

6、立杆承载

支架自重按照支架高8米计算，碗扣支架自重：

杆件名称

规格

件数

单件重（N）

总重（N）

立杆

LG—300

2

176

528

LG—120

48

96

横杆

HG—120

6

288

HG—180

71

426

天托

1

61

底座

合计

H=8m

1460

根据计算结果：

横梁位置立杆轴力：

F=44193.6+1460=45653.6N=45.65KN<

[N]=73KN

空箱腹板位置立杆轴力：

F=47693+1460=49153N=49.15KN<

经上述计算可知：

碗扣的强度满足设计要求！

7、立杆稳定性验算

由于支架高度较低，支架高宽比仅为0.26，故不考虑组合风荷载：

顶层横杆以上立杆自由高度不允许超过50cm，所以取l=0.5m

查表得Q345钢的折减系数值为0.915

满足要求，故立杆稳定性满足施工要求！

三、门洞支架设计

1、门洞布置

为保障现有老航站楼的正常运营，新建机场高架桥需在多个交叉口位置搭设门洞，以满足正常进出港的需求。

门洞横梁选用I32a工字钢，布置间距80cm。

支墩选用φ240mm（d=10mm）圆钢柱，布置间距80cm，钢柱基础采用（70*50）cmC20普通混凝土。

支墩上采用一根I22工字钢作为横梁的支撑梁，横梁上方采用15*15方木作为底托基础，布置间距30cm。

支架采用30（纵桥向）*60（横桥向）搭设。

门洞截面图

2、门洞验算

从上到下进行验算：

、工字钢横梁上方木（15×

15）

A=15×

15=225cm2

15×

152=562.5m3

153=4218.75cm4

4218.75×

10-8=421875N.m2

225×

10-4=225×

106N

分配方木长4m，按实际受力模型进行验算，其中荷载按“支架传递最大轴力×

支架传递的最大荷载为21500N，间距0.6m，我们将荷载转变为均布荷载：

21500N×

0.6m=12900N/m

σ=M/W=491.19/562.5=0.87Mpa<

3Q/2A=3×

4688.65/（2×

10-4）=0.31Mpa<

结点约束反力合力

10.000000003051.346150.000000003051.3461590.00000000.00000000

20.000000008781.923070.000000008781.9230790.00000000.00000000

30.000000007442.307690.000000007442.3076990.00000000.00000000

40.000000007888.846150.000000007888.8461590.00000000.00000000

50.000000007442.307690.000000007442.3076990.00000000.00000000

60.000000008781.923070.000000008781.9230790.00000000.00000000

70.000000003051.346150.000000003051.3461590.00000000.00000000

最大支撑反力：

8781.92N

、横梁（I32a工字钢）

工字钢的受力为15×

15方木传递的荷载，支撑间距4.7m。

工字钢截面特性：

A=67.12cm2

W=（1/6）bh2=692.5cm3

I=（1/12）bh3=11080cm4

105×

11080×

10-8=23268N.m2

67.12×

10-4=1409.52N

分配工字钢长4.7m，按实际受力模型进行验算，其中荷载按“横梁上方木传递荷载×

方木间距”计算：

横梁上方木传递的最大荷载为8781.92N，单根方木长度4m，荷载转变为均布