vm脚手架专题斜撑文档格式.docx

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立杆的纵距1.8米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.8米。

采用的钢管类型为

48×

3.5，

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6米，水平间距3.6米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内长度为0.40米。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.30m。

⑴杆件搭设顺序：

根据平面布置图预留→设置挑梁→操作平台→设立斜支撑→布置立杆→扶手水平杆→……

⑵脚手架搭设在建筑物的第四层，设置挑梁与上钢丝绳连接固定好，并在架底往上设置拉杆，共同承受此一挑架体的重量。

注意：

在转角等位置，受力薄弱处，应加钢丝绳上拉卸载以减轻转角处钢管受力。

特别是在阳台处的挑架，搭设示意图如下：

阳台处的挑架支撑卸载示意图

⑶扣件螺栓抗扭力矩40N.m以上，但不大于65N.m，扣件抗滑荷载8KN。

⑷琵琶绳由穿梁螺栓与梁连接，螺栓与梁连接处，预留20螺栓能通过的孔洞。

同样按照平面布置图，在剪力墙处的挑架需预留孔洞，尺寸为200*200。

⑸立杆纵向间距1.8m，横向间距1.0m，步距1.8m。

连墙杆横向每隔两跨，竖向每隔两步布置一根。

⑹注意架体悬挑部分的水平及垂直度，防止架体变形扭转及架体中部下垂和外倾。

⑺纵向水平杆设置于小横杆之上，在立杆的内侧，并采用十字扣件与立杆相扣。

⑻纵向水平杆采用对接扣件，接头不能在同跨内，相邻接头应错开500mm以上。

如采用旋转扣件时，应使用3个扣件对接。

纵向水平杆步高1.8m。

架子的外侧应设1.2m高的防护栏杆，操作层设置18cm高挡脚板。

⑼每一主节点处必须设一根横向水平杆，并采用十字扣件扣在立柱上；

每一个小横杆处的纵向杆必须使用十字扣件。

（10）本方案所采用的竹笆脚手板一般铺设两层，上层为防护层，铺设好后四角应用14#的铁丝扎牢。

（11）脚手架在两端头或直线距离不大于15m处设置剪刀撑，每道剪刀撑跨立杆3～5根。

斜角与地面成45°

～60°

的夹角。

所有扣件一律采用旋转扣件，并扣在立柱上。

（12）脚手架内立杆与建筑物的间距为350mm，故此处应用木板封闭。

立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。

（13）脚手架在搭设时，应高出施工层1.2m～1.8m。

（14）应在脚手架作业层下部设一道水平网防护层，防止作业层有人或物坠落。

（15）门吊处的构造措施如下：

（16）挑架首层首步的构造及搭设方法：

挑架固定在预留钢筋环上，外端标高为+0.05米，小横杆上需设置一道水平剪刀撑，底层起第一步根据立杆设置一道纵向剪刀撑。

（17）转角处型钢摆放示意图如下：

四、脚手架的检查和验收

（1）悬挑脚手架应在下列阶段进行检查和验收：

1、预埋螺栓孔及拉环完成后

2、型钢及钢索搭设完成后

3、每搭设10-13米高度

4、达到设计高度后

5、遇有6级大风和大雨后

6、作业层施工加荷载前

7、停用超过一个月

（2）脚手架检查验收时应依据下列技术文件

1、施工组织设计和变更文件

2、技术交底文件

（3）脚手架使用中，应定期检查以下项目

1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是

否符合要求

2、型钢杆件是否变形，穿墙螺栓螺帽是否松动，钢索卡扣是

否松动，钢索的受力和磨损情况。

3、扣件螺栓是否松动

4、安全防护措施是否符合要求

5、荷载是否超载

（4）脚手架搭设的技术要求，允许偏差和检验方法见下表：

脚手架搭设技术要求、允许偏差及检验方法表

项次

项目

技术要求

允许偏差

（mm）

检查方法和工具

1、

型钢结构

预留螺栓孔

—

50

7.5米钢尺

型钢杆件间水平

20

水平仪或拉线

穿墙螺栓露丝

3丝以上

钢索卡扣

不松动

观察

2

立杆垂直度（24米内）

吊线和卷尺

3

间

距

步距

钢板尺

纵距

横距

4

纵向水平杆高差

一根杆的两端

水平仪或水平尺

同跨内两根纵向

水平杆高差

10

5

双排脚手架横向水平杆

外伸长度偏差

外伸500mm

6

扣

件

安

装

主节点处各扣件中心点相互距离

a≤150mm

同步立杆上两葛相隔对接扣件的

高差

a≥150mm

钢卷尺

立杆上的对接扣件至主节点的距

离

a≤h/3

纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离

a≤La/3

扣件螺栓拧紧扭

力矩

40-65N.m

扭力扳手

7

剪刀撑斜杆与地面的

倾角

45o—60o

角尺

8

脚手板外伸长度

对接

a=130-150mm

L≤300mm

卷尺

搭接

a≥100mm

L≥200mm

五、脚手架的拆除

⑴架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。

⑵拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。

⑶拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。

即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业。

⑷拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆，斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

⑸连墙点应随拆除进度逐层拆除。

⑹拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知另一方，以防坠落。

⑺拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。

⑻拆下的材料应堆放成堆，并应按指定的地点，随拆随运，用塔吊吊运，严禁抛掷。

运至地分类堆放，当天拆当天清。

⑼在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

六、脚手架安全管理

1、制定有针对性的、切实可行的脚手架搭设与拆除方案，严格进行安全技术交底。

2、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。

上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

3、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

、

4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，并挂设限重牌。

严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；

严禁悬挂起重设备。

5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

1、主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆；

2、连墙件。

6、型钢挑架首层每隔20米应设置两具灭火器

7、架子搭设完毕，用合格密目安全网进行封闭施工，并设置符合要求的兜网。

密目网与兜网：

脚手架外排立杆内侧，要采用密目式防火安全网全封闭。

密目网必须用符合要求的系绳将网周边每隔45cm系牢在脚手管上。

挑架首层应设置满铺架板和兜网硬防护，向上每隔3层设置一道兜网，作业层下设随层网。

8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内支撑长度0.40米。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.300×

1.000/3=0.100kN/m

活荷载标准值Q=3.000×

1.000/3=1.000kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×

0.038+1.2×

0.100=0.166kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×

1.000=1.400kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×

0.166+0.10×

1.400）×

1.8002=0.497kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×

0.166+0.117×

1.8002=-0.585kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.585×

106/5080.0=115.063N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.100=0.138kN/m

活荷载标准值q2=1.000kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.138+0.990×

1.000）×

1800.04/（100×

2.06×

105×

121900.0）=4.530mm

大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×

1.800=0.069kN

1.000×

1.800/3=0.180kN

1.800/3=1.800kN

荷载的计算值P=1.2×

0.069+1.2×

0.180+1.4×

1.800=2.819kN

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×

0.038）×

1.0002/8+2.819×

1.000/3=0.945kN.m

=0.945×

106/5080.0=186.104N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×

0.038×

1000.004/（384×

2.060×

121900.000）=0.02mm

集中荷载标准值P=0.069+0.180+1.800=2.049kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2049.120×

1000.0×

（3×

1000.02-4×

1000.02/9）/（72×

121900.0）=2.896mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.916mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.000=0.069kN

1.800/2=0.270kN

1.800/2=2.700kN

荷载的计算值R=1.2×

0.270+1.4×

2.700=4.187kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1337

NG1=0.134×

24.000=3.209kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×

4×

1.800×

（1.000+0.350）/2=1.458kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×

4/2=0.396kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

24.000=0.216kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.279kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

2×

1.000/2=5.400kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.350

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.840

Us——风荷载体型系数：

Us=1.000

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.350×

0.840×

1.000=0.206kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.90kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=152.95

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.76kN；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；

u=1.50

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.143kN.m；

=168.58

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载基本风压值，wk=0.206kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×

3.60=12.960m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

经计算得到Nlw=3.734kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.734kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到

=0.94；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=94.353kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=8.734kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

故：

采用双扣件！

Nl=8.734kN小于12kN！

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照简支梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端为与楼板接触部分，A为与墙交接处。

本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩

W=102.00cm3，截面积A=21.50cm2。

受脚手架集中荷载P=1.2×

4.33+1.4×

3.78=10.49kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×

21.50×

0.0001×

7.85×

10=0.20kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

最大弯矩Mmax=0.267PL+1/8qL2=3.66kN.m

截面应力

=M/1.05W+N/A=3.66×

106/（1.05×

80500.0）+4.406×

1000/1851.0=49.32N/mm2

水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

b=2.00

由于

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值用

b'

查表得到其值为0.918

经过计算得到强度

=2.12×

106/（0.918×

102000.00）=22.65N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算

九、拉绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos

i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisin

i

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=18.192kN

十、拉绳的强度计算

钢丝拉绳（支杆）的内力计算：

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算，为

RU=18.192kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×

19、6×

37、6×

61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取18.192kN