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Function
RDS(ON)
(Ωmax)
ICOM(OFF)/ID(OFF)(nAmax)
RONMatch
RONFlatness
(Ωmax
tON/tOFF(nsmax)
ChargeInjection(pCtyp)
SupplyVoltageRange(V)
Pin-
Package
MAX312/MAX313/MAX314
4SPSTNC/NO/NO,NC
10
0.5
1.5
2
225/185
30
±
4.5to±
20
16-DIP|SO
MAX4614/MAX4615/MAX4616
4SPSTNO/NC/NO,NC
1
12/10
6.5
+2to+5.5
14-DIP/SO/16-QSOP
早期的模拟开关工作于±
20V电源电压,导通电阻RON为几百欧姆。
最近的产品(如MAX4601)具有低得多的电源电压,最大导通电阻只有几个欧姆。
电源电压对RON有显著的影响(图3)。
MAX4601额定的输入信号和电源电压的范围为4.5V至36V或±
4.5V至±
20V。
正如你所看到的,RON随着电源电压的降低而增大。
最大RON在5V时约为8Ω、12V时为3Ω、24V时仅有2.5Ω。
许多新型模拟开关的额定工作电压可降至2V。
图4给出了Maxim的新型开关与早期开关在5V电源下的性能比较。
图3.较高电源电压下导通电阻较低
图4.+5V电压下,新型模拟开关具有较低的导通电阻。
为单电源系统选择模拟开关时,尽量选择专用于单电源的器件。
此类器件无需单独的V-和地引脚,因而可节省一个引脚。
这样一来,较少的引脚数使单刀双掷(SPDT)开关可以采用小型6引脚SOT23封装。
同样地,低压双电源系统需要使用双电源开关。
该类开关需要一个V-引脚和一个地引脚,逻辑接口通常采用标准CMOS和TTL电平。
例如,单刀单掷(SPST)开关MAX4529即采用6引脚SOT23封装。
许多高性能模拟系统仍然使用较高电平的双极性电源,例如±
15V或±
12V。
与这些电压接口时需要一个额外的电源引脚,通常标记为VL(见MAX318的数据资料)。
VL电源连接到系统的逻辑电压,通常是5V或3.3V。
使其输入逻辑信号与实际的逻辑电平相符有利于提高噪声容限并防止过量的功率消耗。
模拟开关的输入逻辑电平与其对电源电流的影响是最容易引起误解的概念。
如果逻辑输入连接至地或VCC(或者当有VL时连接至VL),模拟开关基本上不存在电源电流。
然而,为5V开关施加TTL电平时,会使电源电流增加1000倍以上。
为了避免不必要的功耗,应避免使用自二十世纪80年代就沿用至今的TTL电平。
信号处理
图3还给出了RON值随信号电压的变化情况。
图中曲线都落在特定的电源电压范围之内,这是由于模拟开关只能处理电源电压范围以内的模拟信号。
对于带保护的模拟开关,过高或过低电压的输入将在开关内部的二极管网络产生失控的电流,造成开关永久损坏。
通常这些二极管能够保护开关抵抗高达±
2kV的短时间静电放电(ESD)。
典型CMOS模拟开关的RON会造成信号电压的线性衰减,衰减量正比于流过开关的电流。
对于适当大小的电流,或者设计中已经考虑了RON的效应,这一点可能并非是一个缺陷。
然而,如果你可以接受一定数值的RON,那么通道间的匹配度和RON平坦度就比较重要了。
通道间的匹配度说明了同一器件各通道RON的差异;
RON平坦度是指某一通道的RON在信号范围内的变化量。
这两个参数的典型值为2Ω至5Ω,RON极低的开关(例如MAX4601)最多只有0.5Ω。
匹配度/RON或平坦度/RON的比值越小,则模拟开关的精度越高。
大多数应用中,可以通过修改电路设计防止过大的开关电流。
例如,需要通过在不同反馈电阻间切换以改变运算放大器的增益时,可以采用一个将开关与高阻输入串联的电路结构(图5a)。
由于开关电流极小,因此可以忽略RON的值及其温度系数。
另一个设计(图5b)中,开关电流取决于输出电压的大小,因此其值较大。
图5.增益控制电路设计的好(a)或坏(b)取决于流过开关的电流大小
先断后合
大多数模拟开关的导通和关断时间(tON和tOFF)在60ns至1µ
s之间不等。
Maxim的“无杂音”音频开关的tON和tOFF在毫秒级,消除了切换音频信号时产生的杂音。
这两个参数之间的大小也很重要:
tON>
tOFF时产生先断后合的动作,而tOFF>
tON时则为先合后断。
这种差异对于某些应用非常关键。
图5a说明在两个增益值之间切换时必须加倍小心。
在典型的先合后断应用中,一个开关是常闭的,改变增益时应避免使两个开关同时处于打开状态,即第二个开关必须在第一个开关打开之前闭合。
否则,运算放大器会采用开关增益,其输出将被驱动至电源电压。
另一种相反的结构(先断后合)非常适合将不同输入信号切换至单个运算放大器的应用。
为防止输入通道间短路,在下一个开关闭合之前,必须断开现有的连接。
当信号电平变化进而引起导通电阻变化时,将会改变插入损耗,模拟开关会产生总谐波失真(THD)。
以一个具有10ΩRON平坦度的100Ω开关为例,当负载为600Ω时,开关将产生0.24%的THD。
为了减小THD,应当避免给模拟开关添加负载。
电荷注入效应
如上所述,并非所有应用都要求低RON。
更低的RON需要占据更大的芯片面积,进而导致更大的输入电容,每个开关周期对输入电容进行的充电和放电需消耗更多功率。
根据时间常数t=RC,充电时间取决于负载电阻(R)和电容(C),通常为几十纳秒,但低RON开关具有较长的导通和关断周期,而较大RON的开关则要更快一些。
Maxim提供两种类型的开关,它们具有相同的微型SOT23封装和相同的引出脚。
MAX4501和MAX4502的导通电阻较高,但开关速度更快。
MAX4514和MAX4515具有较低的导通电阻,但开关时间较长。
低导通电阻还带来另一负面效应,这就是比较大的流向容性栅极的电流引起较多的电荷注入。
每次开关导通或断开瞬间都有一定数量的电荷被注入或吸出模拟通道(图6)。
对于输出连接至高阻的开关,这种效应将引起输出信号的明显改变。
在一个没有其它负载的小分布电容(CL)上产生ΔVOUT的变化量,那么注入电荷可按公式Q=ΔVOUTCL计算。
图6.来自于开关控制信号的电荷注入给模拟输出带来一个误差电压
跟踪/保持放大器提供了一个很好的实例,在模数转换器转换期间用它来保持一个恒定的模拟输出(图7)。
闭合S1时,一个比较小的缓冲器电容(C)被充电至输入电压(VS)。
电容C只有几个pF,当S1断开时,VS保存在C上。
在转换开始时闭合S2,将保持电压(VH)加载至缓冲器。
这样,在整个ADC的转换周期内,高阻缓冲器保持VH恒定。
对于比较短的采集时间,跟踪/保持器的电容必须小,而且S1的导通电阻也要小。
但另一方面,电荷注入会造成VH改变±
ΔVOUT(几个毫伏),因此会影响到后面ADC的精度。
图7.一个典型的跟踪/保持功能单元需要一个精密控制的模拟开关
了解了这些基本概念后,现在,再让我们聚焦至几种针对特殊应用的新型开关。
高频T型开关
T型开关适用于视频或高于10MHz的频率。
它包括两个串联的模拟开关,以及第三个连接于地和它们相连的节点之间的开关。
这种安排能够提供比单个开关更高的关断隔离。
由于寄生电容与串联开关中的每个开关并联(图8),一个关断的T型开关的容性串扰一般随频率的升高而增大。
高频开关的问题不在于它的接通而在于它的关断。
当T型开关导通时,S1和S3闭合,S2断开。
T型开关断开时,S1、S3断开,S2闭合。
这种情况下(关断状态),透过串联MOSFET关断电容的耦合信号被S3旁路到地。
比较一下视频T型开关(MAX4545)与标准模拟开关(MAX312)对于10MHz信号的关断隔离,差异是显著的:
视频T型开关为-80dB,而标准模拟开关为-36dB。
图8.T型开关配置衰减了透过断开(关断)开关的源极和漏极间的杂散电容耦合的RF信号
更小封装
CMOS模拟开关的其它优点还包括小封装(例如6引脚SOT23封装),以及无机械部件(与舌簧继电器不同)。
Maxim提供一种很小的视频开关(MAX4529),以及标准低电压SPDT开关(MAX4544)。
两者均采用6引脚SOT23封装,工作于2.7V至12V电源电压。
MAX4544是目前市场上尺寸最小的SPDT开关。
见表2。
表2.小尺寸封装
ICOM(OFF)
/ID(OFF)
(nAmax)
ChargeInjection(pCmax)
Off-Isolation(dBmax)/Frequency(MHz)
MAX4501/MAX4502
SPSTNO/NC
250
-
75/50
-100/0.1
+2to+12
5-SOT23-5|8-DIP/SO
MAX4503/MAX4504
150/100
-90/0.1
1to±
6
MAX4514/MAX4515
3
前面说过,Maxim提供多种类似于CD4066的通用模拟开关,包括一系列的低价格四通道模拟开关(MAX4610–MAX4612)。
MAX4610是工业标准4066的引脚兼容升级产品,具有更低的电源电压(可低至2V)和更高的精度:
通道间匹配度最大为4Ω,平坦度在18Ω以内。
该系列器件有三种开关设置,其低导通电阻(5V时小于100Ω)适用于低电压应用,采用微小的14引脚TSSOP封装(最大6.5x5.1x1.1mm³
),解决了电路板空间问题。
ESD保护开关
基于Maxim在带ESD保护的接口产品上所取得的成功,±
15kVESD保护也被引入一些新型模拟开关(表3)。
Maxim现已可提供首批符合IEC1000-4-24级(最高级别)的带±
15kVESD保护的开关。
所有模拟输入均经过了人体模式以及IEC1000-4-2所规定的接触放电和气隙放电等模式的ESD测试。
MAX4551/MAX4552/MAX4553与多数标准的四通道开关系列(如DG201/DG211和MAX391)产品引脚兼容。
为了充实标准多路复用器系列(如74HC4051和MAX4581),Maxim还发布了带有ESD保护的多路复用器。
你无需再采用昂贵的TransZorb®
器件对模拟输入进行保护。
表3.带有符合IEC1000-4-2±
15kVESD保护,采用16引脚DIP、SO和QSOP封装的器件
100kHzOFF-Isolation/Crosstalk(dBtyp)
MAX4551
4SPSTNO
120
4
8
110/90
-90/-90
2to±
6or+2to+12
MAX4552
4SPSTNC
MAX4553
4SPSTNO,NC
MAX4558
8x1Mux
160
150/120
2.4
-96/-93
MAX4559
Dual4x1Mux
MAX4560
3SPDT
MAX4569
1SPSTNO
70
150/80
-75
MAX4577
2SPST
-75/90
MAX4620
5
故障保护型开关
正如前面“信号处理”部分中提到的,模拟开关的电源电压限制了输入信号的范围。
通常情况下这种限制不是一个问题,而在某些场合下,电源电压被关掉时模拟信号仍然存在。
这种情况可能会造成开关永久性的损坏,正如超出正常电源电压范围的电压瞬变一样。
Maxim的故障保护开关和多路复用器能够保证±
25V的过压保护、±
40V的掉电保护、满幅信号控制能力以及和一般开关相近的导通电阻(图9)。
不论开关状态和负载电阻如何,故障期间保证输入引脚为高阻态,只有纳安级的漏电流流过信号源。
图9.该内部结构表示一个故障保护模拟开关的特殊电路
如果开关(P2或N2)是打开的,COM输出被两个内部“后援”FET钳位于电源电压。
这样,COM输出保持在电源范围之内,并根据负载大小提供最多±
13mA的电流,但在NO/NC引脚没有明显电流。
故障保护开关MAX4511/MAX4512/MAX4513与DG411–DG413及DG201/DG202/DG213引脚兼容(表4)。
值得一提的是,信号可以同样容易地从ESD和故障保护模拟开关的任意方向通过,但这些保护只在输入端有效。
表4.满摆幅信号的故障保护开关
(nAMAX)
RONMatch
tON/tOFF
(nsmax)
OvervoltageSupplies
ON/OFF(V)
ChargeInjection
(pCmax)
SupplyVoltage
Range(V)
MAX4505
1LineProtector
100
36/±
40
8to±
18or+9to+36
5-SOT|8-µ
MAX
MAX4506
3LineProtector
7
8-DIP/SO/CERDIP
MAX4507
8LineProtector
18-/DIP/SO/20-SSOP
MAX4508
400
15
275/200
25/±
20or+9to+36
16-DIP/SO
MAX4509
4x1Mux
MAX4511
500/400
18or+9to+36
16-DIP/SO/CERDIP
MAX4512
16/-DIP|16/SO|16/CERDIP
MAX4513
MAX4533
4SPDT
175
250/150
20-WideSO/SSOP
MAX4631
2SPSTNO
85
MAX4632
2SPDT
MAX4633
2DPSTNO
MAX4510
1SPSTNC
500/175
+9to+36
6-/SOT23
8-µ
MAX4520
2SPDTNO
6-SOT23
MAX4534
12:
1MUX
275
14-TSSOP/SO/DIP
MAX4535
22:
MAX4711
25
125/80
7/±
12
+2.7to+11
2.7to±
5.5
9-UCSP
加载-感应开关
Maxim推出了不同类型的开关采用相同封装的模拟开关系列。
例如,MAX4554/MAX4555/MAX4556可以配置为加载-感应开关,用于自动测试设备(ATE)中的开尔文检测。
每款器件含有用于加载电流的大电流低阻开关,以及用于检测电压或切换保护信号的较高电阻开关。
15V供电时,电流开关导通电阻仅为6Ω,感应开关导通电阻为60Ω,MAX4556包含三组先断后合的SPDT开关。
典型的加载-感应应用出现在高精度系统和需要进行远距离测量的系统(图10)。
在4线测量中,两条线用来给负载施加一个电压或电流,另外两条线直接连接至负载,用来检测负载电压。
图10.采用4线技术时,两条线用于加载,另两条线用于感应测量电压。
此外,还可以采用一个2线系统在加载线上和负载相反的另外一端检测负载电压。
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