超高脚手架安全专项方案Word文件下载.docx
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般满堂脚手架搭设:
竖杆纵横间距800mm水平间距1500mm离楼面100mm高
满设纵横扫地杆;
4、楼面加固措施
按设计,3.18m、6.28m楼面设计荷载为6KN/m,远不能达到料斗传来的荷载,因此竖向杆不能直接立在楼面上,为了使上部荷载均匀分散传递,必须将力传递到地基上,因此3.18m、6.28m脚手架搭设必须按照上部500m增大一
倍搭设,且对应立杆应尽量在同一垂直线上,6.28m以上脚手架钢管必须采用
50mM300mr木板或-16X250钢板支撑,楼面与垫板间,垫板与立杆间采用木塞塞紧,从而增加其整体受力。
为了每一楼层间竖向杆件主要传力,固料仓下二层结构脚手架均不能拆除,当料仓混凝土浇注前及急剧增加荷载时,对3.18m下和6.28m层下框架柱主梁进行加固处理,即在梁下采取立杆加顶撑形式,顶紧梁上模板体系,并与原有竖杆相连,形成一个整体,其顶杆间距为500mm
当料仓环形深梁混凝土标号达到85%,方能拆除3.18m、6.28m层下支撑体系,当料仓环形深梁混凝土标号达到100%时,方能拆除料仓支撑体系,为了缩短料仓环形梁养护期,可对混凝土添加早强剂。
3.18(6.28)
七、内力计算
由设计图纸可知,焦矿槽最厚板为1.5m,环形深梁最大断面为600X
2500m,按最不利因素考虑,现对最厚板(1.50m)最大深梁(600X2500)进行支撑验算:
(一)厚板高支撑架计算
A、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):
0.50;
纵距(m):
步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;
脚手架搭设高度(m):
9.50;
采用的钢管(mm):
①48X3.5;
扣件连接方式:
双扣件,扣件抗滑承载力系数:
0.90;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;
混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
楼板浇筑厚度(m):
1.500;
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.0;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.300;
木方的间隔距离(mm):
150.000;
木方的截面宽度(mm):
50.00;
木方的截面高度(mm):
100.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
B模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
W=5.000X10.000X10.000/6=83.33cm3;
1=5.000X10.000X10.000X10.000/12=416.67cm4
r
Ni
B
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.000X0.150X1.500=5.625kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350X0.150=0.053kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1=(1.000+2.000)X0.500X0.150=0.225kN;
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1.2X(5.625+0.053)=6.813kN/m;
集中荷载p=1.4X0.225=0.315kN;
最大弯距M二PI/4+ql2/8=0.315X0.500/4+6.813X0.5002/8=0.252kN.m;
最大支座力N=P/2+ql/2=0.315/2+6.813X0.500/2=1.861kN
截面应力(T=M/w=0.252X106/83.333X103=3.027N/mm2;
方木的计算强度为3.027小13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力:
Q=0.500X6.813/2+0.315/2=1.861kN;
截面抗剪强度计算值T=3X1860.750/(2X50.000X100.000)=0.558N/mm2;
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;
方木的抗剪强度为0.558小于1.300,满足要求!
4.挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
疗F/3为广
V■■+—-——
43^/期瓦
均布荷载q二q1+q2=5.625+0.053=5.678kN/m;
集中荷载p=0.225kN;
最大变形V=5X5.678X500.0004/(384X9500.000X4166666.67)225.000X500.0003/(48X9500.000X4166666.67)=0.132mm;
方木的最大挠度0.132小于500.000/250,满足要求!
C木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=6.813X0.500+0.315=3.722kN;
F
PP
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pp
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支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.626kN.m;
最大变形Vmax=0.395mm;
最大支座力Qmax=13.535kN;
截面应力(T=0.626X106/5080.000=123.313N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10mm,满足要求!
D扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.90,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14.40kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=13.535kN;
R<
14.40kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
E、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129X9.500=1.226kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值
⑵模板的自重(kN):
NG2=0.350
x0.500x0.500=0.088kN;
(kN):
x1.500x0.500x0.500=9.375kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=10.689kN
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)x0.500x0.500=0.750kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=13.877kN
F、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
(3)钢筋混凝土楼板自重
NG3=25.000
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=13.877kN;
(T—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
计算长度(m);
A——
W——
[f]----
Lo——
k1--
u--
(T
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
lo=k1uh
(1)
lo=(h+2a)
(2)
计算长度附加系数,取值为1.155;
计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;
u=1.700;
--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.100m;
a
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度Lo=kluh=1.155x1.700x1.500=2.945m;
Lo/i=2945.250/15.800=186.000;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©
=0.207;
钢管立杆受压强度计算值;
(T=13876.740/(0.207X489.000)=137.091
N/mm2
立杆稳定性计算(T=137.091N/mm2小于[f]=205.000满足要求!
公式
(2)的计算结果:
立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100X2=1.700m;
Lo/i=1700.000/15.800=108.000;
=0.530;
钢管立杆受压强度计算值;
(T=13876.740/(0.53X489.)=53.543N/mm2立杆稳定性计算(T=53.543N/mm2小于[f]=205.000满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
lo=k1k2(h+2a)(3)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243;
k2--计算长度附加系数,h+2a=1.700按照表2取值1.019;
公式(3)的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243X1.019X(1.5+0.1X2)=2.153m;
Lo/i=2153.249/15.800=136.000;
=0.367;
(T=13876.74/(0.367X489.)=77.324N/mm2立杆稳定性计算(T=77.324N/mm2小于[f]=205.000满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
表1槿樟玄架计建艮度阳抑系数kl
步距h(rp)
kl
h£
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h<
Z.1
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1.037
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1.07S
1.091
以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
(二)深梁支撑架计算
图1梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为①48X3.50。
立柱梁跨度方向间距l(m):
立杆上端伸出至模板支撑点长度
a(m):
0.10;
脚手架步距(m):
9.30;
梁两侧立柱间距(m):
1.00;
承重架支设:
2根承重立杆,木方垂直梁截面;
模板与木块自重(kN/m2):
梁截面宽度B(m):
0.600;
混凝土和钢筋自重(kN/m3):
25.000;
梁截面高度D(m):
2.500;
2.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.0;
木方弹性模量E(N/mm):
9500.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm):
100.00;
4.其他
采用的钢管类型(mm):
①48X3.5。
双扣件,扣件抗滑承载力系数:
B梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
qi=25.000X2.500X0.500=31.250kN/m;
q2=0.350X0.500X(2X2.500+0.600)/0.600=1.633kN/m;
经计算得到,活荷载标准值P1=(2.000+2.000)X0.600X0.500=1.200kN;
2.木方楞的支撑力计算
1朋kN
99L46kN/m
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木方计算简图
均布荷载q=1.2X31.250+1.2X1.633=39.460kN/m;
集中荷载P=1.4X1.200=1.680kN;
经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为:
N1=3.025kN;
N2=9.541kN;
N3=9.751kN;
N4=3.025kN;
木方按照简支梁计算。
本算例中,木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
W=10.000
X10.000X10.000/6=166.67cm3;
I=10.000
木方强度计算:
X10.000X10.000X10.000/12=833.33cm4;
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算
公式如下:
均布荷载q二9.751/0.500=19.501kN/m;
最大弯距M=0.1ql2=0.1X19.501X0.500X0.500=0.488kN.m;
62
截面应力(T=M/W=0.488X10/166666.7=2.925N/mm;
木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
木方抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
其中最大剪力:
Q=0.6X19.501X0.500=5.850kN;
截面抗剪强度计算值T=3X5850.438/(2X100X100)=0.878N/mrh;
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;
木方的抗剪强度计算满足要求!
木方挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算
最大变形V=0.677X16.251X500.0004/(100X9500.000X833.333X103)=0.087mm;
木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
3.0031543.753D3
1H1»
4U02004ULI
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(kN.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到:
支座反力Ra=Rb=1.090kN中间支座最大反力Rmax=13.693
最大弯矩Mma>
=0.343kN.m;
最大变形Vma>
=0.140mm;
截面应力(T=0.343X10/5080.0=67.586N/mm;
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
C梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取14.40kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计
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