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钢筋54—60KG/m2
砼0.36m3/m2
5、高层30层H=94米
钢筋65—75KG/m2
砼0.42—0.47m3/m2
6、高层酒店式公寓28层H=90米
钢筋65—70KG/m2
砼0.38—0.42m3/m2
7、别墅混凝土用量和用钢量介于多层砌体住宅和高层11—12层之间
以上数据按抗震7度区规则结构设计
二、普通多层住宅楼施工预算经济指标
1、室外门窗(不包括单元门、防盗门)面积占建筑面积0.20—0.24
2、模版面积占建筑面积2.2左右
3、室外抹灰面积占建筑面积0.4左右
4、室内抹灰面积占建筑面积3.8
三、施工功效
1、一个抹灰工一天抹灰在35平米
2、一个砖工一天砌红砖1000—1800块
3、一个砖工一天砌空心砖800—1000块
4、瓷砖15平米
5、刮大白第一遍300平米/天,第二遍180平米/天,第三遍压光90平米/天
四、基础数据
1、混凝土重量2500KG/m3
2、钢筋每延米重量0.00617*d*d
3、干砂子重量1500KG/m3,湿砂重量1700KG/m3
4、石子重量2200KG/m3
5、一立方米红砖525块左右(分墙厚)
6、一立方米空心砖175块左右
7、筛一方干净砂需1.3方普通砂
一点不同观点:
1、一般多层砌体住宅:
钢筋25-30KG/m2,其中经济适用房为16--18KG/m2.
2、一般多层砌体住宅,室外抹灰面积占建筑面积0.5--0.7。
3、一般多层砌体住宅,模版面积占建筑面积1.3--2.2,根据现浇板多少、柱密度变化很大。
4、一个砖工一天砌240砖墙1000—1800块,370或500墙2000--3000块。
5、钢筋混凝土重量2200KG/m3,素混凝土重量2100KG/m3。
6、工程石子重量1800KG/m3。
)
0.617是圆10钢筋每米重量。
钢筋重量与直径(半径)的平方成正比。
G=0.617*D*D/100
每米的重量(Kg)=钢筋的直径(mm)×
钢筋的直径(mm)×
0.00617
其实记住建设工程常用的钢筋重量也很简单φ6=0.222Kgφ6.5=0.26kgφ8=0.395kgφ10=0.617kgφ12=0.888kgΦ14=1.21kgΦ16=1.58kgΦ18=2.0kgΦ24=2.47kgΦ22=2.98kgΦ25=3.85kgΦ28=4.837kg............
Φ12(含12)以下和Φ28(含28)的钢筋一般小数点后取三位数,Φ14至Φ25钢筋一般小数点后取二位数
Φ6=0.222Kg
Φ8=0.395Kg
Φ10=0.617Kg
Φ12=0.888Kg
Φ14=1.21Kg
Φ16=1.58Kg
Φ18=2Kg
Φ20=2.47Kg
Φ22=3Kg
Φ25=3.86Kg
我有经验计算公式,你自己计算一个表格就可以了。
也可以去买一本有表格的书,用起来也很方便的。
钢材理论重量计算简式
材料名称理论重量W(kg/m)
扁钢、钢板、钢带W=0.00785×
宽×
厚
方钢W=0.00785×
边长2
圆钢、线材、钢丝W=0.00617×
直径2
钢管W=0.02466×
壁厚(外径--壁厚)
等边角钢W=0.00785×
边厚(2边宽--边厚)
不等边角钢W=0.00785×
边厚(长边宽+短边宽--边厚)
工字钢W=0.00785×
腰厚[高+f(腿宽-腰厚)]
槽钢W=0.00785×
腰厚[高+e(腿宽-腰厚)]
备注
1、角钢、工字钢和槽钢的准确计算公式很繁,表列简式用于计算近似值。
2、f值:
一般型号及带a的为3.34,带b的为2.65,带c的为2.26。
3、e值:
一般型号及带a的为3.26,带b的为2.44,带c的为2.24。
4、各长度单位均为毫米
7、筛一方干净砂需1.3方普通砂
2中梁刚度放大系数和强柱弱梁
时至今日,网上还在讨论“中梁刚度放大系数的取值问题”,有某些人,甚至是软件编制人员也错误的认为,梁的刚度放大可以随着设计者的控制而变化,针对这种错误论点,我不断在论坛上批驳,有点像祥林嫂了,真不知道何日才能正气战胜歪风?
算了,在自己的小天地里说说吧,准备过一段时间整理一下写成论文。
如有人引述,希望注明出处,算给本人论文留点素材,谢谢!
经验丰富的设计者或审图人不一定都理解结构的原理和概念,甚至规范条文也未必能完全体现事物的本质规律!
先说几种错误观点:
1.“只有计算位移时,才考虑梁刚度放大系数,计算内力时不考虑,是因为梁的刚度放大后,其内力增大,配筋增大,从而使其承载力得到提高……有可能由强柱弱梁转换为强梁弱柱(计算位移等指标时刚度放大取2,配筋等计算时取1)”这是“承载力问题转移到内力分析阶段解决”!
2.“因为梁的刚度放大后,其分配内力增大,配筋增大..."
,内力不会因为一个系数的变化而变化,设计截面决定受力,所谓内力变化仅是建立的力学模型上的变化,不是实际内力的变化。
即使仅在力学上,梁的刚度放大后,竖向荷载作用下的梁端弯矩会减小。
地震力不会因为你设个1.0的系数而变小的,它和结构形式和截面有关,不和你设系数多少有关。
是先有力,才有配筋。
3.“受压时考虑楼板对梁的刚度放大,受拉时不考虑”。
内力计算时考虑刚度放大,是和截面有关,T型截面刚度无论是受压还是受拉,基本上就是n倍矩形截面刚度。
4.“我们计算的内力是T型梁的内力,而我们进行梁的配筋时,用T型梁的内力计算矩形梁的配筋,使矩形梁的配筋增大,然而实际破坏模型中再一次考虑了楼板翼缘的参与;
这种情况会进一步加剧柱铰的形成”,并没有重复考虑翼缘作用,翼缘和楼板配筋不是一个概念,考虑翼缘刚度作用是结构分析阶段,考虑板筋是承载力分析阶段;
按这种思路,梁截面和梁配筋也是重复考虑了!
从本质说,“梁的刚度放大”和“强柱弱梁”没有关系,和梁柱的刚度也没关系。
强柱弱梁是强度要求,刚度放大是客观事实。
要保证强柱弱梁,承载能力是关键,刚度或线刚度没有意义。
1.在弹性阶段,板及板中钢筋参与结构整体受力是事实,“梁的刚度放大”的目的是为了在整体计算中体现楼板参与而做的一种简化——就如在计算无梁楼盖是采用条板法分析是一个意思,是种由多维分析向三维或二维分析在力学上的简化措施。
2.强柱弱梁是抗震的一项基本要求,一种为大部分人所接受的“先局部,保整体”顺序破坏的概念。
强柱弱梁是我们设计的“目的”,而不是“手段和过程"
!
3.就目前一般的弹性设计来看,“梁的刚度放大”是必须的,和强柱弱梁没有交叉点,因为刚度客观存在,也是内力分析前、刚度矩阵形成的前提,强柱弱梁是我们的目的,前提不影响结果(目的)。
而这个前提是不能随设计者意志力为转移。
4.加大柱的断面和配筋(柱的客观刚度)并不能决定强柱弱梁的形成,强柱弱梁是靠梁柱实际的承载能力比来实现的!
理论上,无论刚度比多大的梁柱,通过调整梁柱配筋和断面都可以实现强柱弱梁。
当然,傻瓜才去这样做!
但事实上,无论从哪期规范看,它没阐述清楚这个基本概念。
5.轴压比不是越小越好,保证合理的轴压比,一定程度上对柱的抗剪及抗弯有利。
对“柱铰机制”形成的理解:
放大梁的刚度,梁所分配的弯矩增大(这实际应为T型截面的梁+板共同承受),但配筋时只配在梁上,不考虑板的作用,梁的实际承载力大大提高;
(抗震中的强柱弱梁概念就此被部分破坏,塑性铰发生在梁上可能趋势减小,柱先于梁被破坏的趋势增强)
梁超强(或强梁弱柱)的原因不是梁刚度的放大,而是楼板钢筋的参与。
梁刚度放大是在内力分析阶段讨论的问题,是种客观存在(楼板不配筋也存在),而楼板钢筋参与负弯矩分配是承载力的节点分析阶段讨论的问题。
内力分析后应用于配筋的应该是:
M柱≥η(M梁+M板),
承载力阶段“梁”配筋时采用(M梁+M板)、板筋照配,
造成实际“广义梁端”承载力为(M梁+M板+M板2),
形成M柱<
η(M梁+M板+M板2),“柱铰机制”形成。
内力分析阶段的梁刚度不放大,柱配筋的承载力ηM梁1与梁刚度放大下的柱配筋的承载力ηM梁2比较是偏大的,
但依然不能保证:
ηM梁1≥η(M梁2+M板)
即柱实际承载力≯理论强柱弱梁下柱承载力:
弯矩放大*(放大梁刚度后梁端配筋+楼板参与钢筋)。
“强度计算时梁的刚度不放大”的误导源于部分软件设置和部分编制人的错误理解,“强梁弱柱”的形成有很大一部分原因是因为这一点,理论模型建立的问题如果转移到工程配筋里去解决是根本性的“本末倒置”。
可笑的是部分软件编制人还勾结规范修改组人员,在规范宣讲和软件培训中错误传播这种论调,可悲!
搞规范的如果有点正事,去仔细考虑一下该如何考虑楼板配筋的参与作用,而不是一味加大柱配筋和断面,就像“福建省建筑结构抗震设计暂行技术规定第六条一样”,有点可行性和可操作性。
福建省建筑结构抗震设计暂行技术规定。
(其实也不是完全合理,但去想总比拍脑袋强。
针对结构设计,这里应该对梁配筋用减法,柱承载力是广义梁端承载力的η倍)
其实基本原理都懂,但没人静下心来认真搞搞实验,大部分专家都喜欢坐在椅子上分析或者和忙着参考国外规范对比。
为了和人家结果统一和保险,在柱承载能力上乘个越来越大的放大系数,通过机器上的推覆一分析,呵呵,这个可以了,就这么定吧!
可怜的“构件设计规范”终于能体现一部分结构体系的内容了,但做的还远远不够。
或者说,智慧的参与少于计算机的参与,理论竟然大于实践!
针对“强柱弱梁”两个方法来解决:
1.如抗规一样,采取梁端弯矩放大系数法,和过去规范一脉相承,比较容易被接受,也易被掌握。
但缺点是没法针对具体工程量化,比如大跨梁、厚板、短梁,其系数如果都相同是及其不合理的。
2.强度比关系法,概念上更清晰,而且我们的一级9度验算也是这样执行的。
取得梁超配筋增加的承载力与柱配筋关系式,根据梁的实际承载力(含板)来调整柱的计算配筋(承载力)。
应该考虑翼缘影响再算弹性M,这里的翼缘影响不是指钢筋,截面和是否板配筋没关系,板钢筋是翼缘受力的承受者和起骨架作用。
理想梁端负弯矩力学模型和配筋是:
一、内力分析中根据具体截面情况,分段采用不同的截面影响系数(即所谓刚度放大),得出M值。
(宜考虑至柱边)
二、根据M配筋,配筋应减去影响翼缘中的板钢筋。
三、柱端配筋强度大于广义梁端强度,以保证梁铰先于柱铰出现。
至于是否设一个大于1的η系数,就看试验数据支持或者制定规范的老先生们的保守程度了。
3福建省建筑结构抗震设计暂行技术规定
(征求意见稿)
为了规范建筑设计市场,保证建筑结构安全,根据我厅的工作部署,由省设协结构与抗震专业委员会专家参照《建筑抗震设计规范》GB50011-2001、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002、《超限高层建筑工程抗震设防管理规定》(建筑部令第111号)和汶川地震的震害情况,针对我省结构设计现状:
设计合同出现含钢量、混凝土用量指标等压低经济指标,降低了结构安全度问题;
预应力管桩在中、强等级腐蚀性场地,无法对桩身进行防护,建筑结构无地下室时预应力管桩不一定能满足抗剪要求等,预应力管桩存在适用条件考虑不足问题;
结构概念设计方面存在强梁弱柱等考虑不足问题;
结构体系布置方面应优先采用二道以上防线等问题,结合我省结构设计经验和工程实践,编制以下规定:
1、设计招投标和设计合同中禁止有含钢量和混凝土用量等指标。
[条文说明]:
由于设计市场竞争激烈,有些开发商给出的经济指标低于建筑物本身按照规范设计的经济指标,个别设计单位为了取得设计项目,各项指标均采用规范容许的最低限值或者规范未作规定的情况,极个别设计人员甚至不按规范的设计参数取值,弄虚作假编制计算书,压低经济指标,造成结构的安全度的降低;
再加上施工质量又不能完全保证设计要求,因此存在安全隐患。
鉴于规范给出的规定和构造要求是最低要求,结构设计均采用最低限,结构的安全度会大大降低,因此特地规定这一条文。
2、预应力混凝土管桩在以下条件不应使用:
⑴对钢结构和混凝土有强腐蚀性的场地。
⑵存在较厚中等或严重液化土层的场地。
⑶建筑结构无地下室(半地下室),结构高度超过28m(10层以上)的建筑。
⑷建筑结构有一层地下室,结构高度超过80m(25层以上)的建筑。
⑸桩端持力层为中微风化岩、强风化岩、碎卵石层,且桩端持力层以上土层均为淤泥质土层、淤泥层等软弱土层。
⑴对钢结构、混凝土有强腐蚀性的场地,由于技术上无法对桩身进行防护,对这种场地不应采用预应力混凝土管桩;
⑵场地存在中等或严重液化以上的土层,在地震的情况下,技术上采用的措施无法消除液化沉陷,对现阶段常用的400、500直径的管桩承受水平力有限,因此不应采用预应力混凝土管桩;
⑶、⑷对于无地下室(或半地下室)的建筑,结构超过一定的高度和有一层地下室结构高度超过80m(25层以上),基底剪力较大,由于预应力混凝土管桩抗压承载力远大于水平承载力,采用竖向承载力控制桩数的工程,无法满足抗剪要求,因此不应采用,除非经过抗剪承载力验算;
⑸承台底以下存在较厚的淤泥层,由于桩顶处没有硬壳层,对桩身上部的约束较差,容易产生偏斜,断桩,桩身受力尤如悬臂杆受压,受力性能差。
有些工程会出现上部均为淤泥质土、淤泥等软弱土层,持力层为中微风化岩、强风化岩、碎卵石层,桩端无法进入持力层一定深度。
这种情况不应使用预应力混凝土管桩。
3、采用预应力混凝土管桩基础,当地梁线刚度不能达到底层结构柱的线刚度2倍以上时,不应采用单柱单桩和单柱两桩。
柱下采用单桩(或单柱两桩短向)、除柱底轴力外,柱底弯矩无法由桩基承受,这时需用地梁平衡。
经过有限元分析,柱底弯矩由地梁平衡的情况,地梁线刚度需达到2倍结构柱的线刚度以上时,才可作为建筑物的嵌固端处理。
4、对于采用预应力混凝土管桩基础的建筑,应验算桩基的水平承载力。
建筑物桩基的布置,一般按竖向承载力布置桩基,设计院不重视桩基的水平承载力验算,由于预应力混凝土管桩抗压承载力远大于水平承载力,对于底部剪力较大的结构,按竖向承载力控制的桩基,其桩基水平承载力不经验算是不安全的。
当单桩基础和单排桩基纵向轴线与水平力方向相垂直时,桩顶按铰接考虑,否则桩顶约束状态介于铰接与固接之间。
预应力混凝土管桩的单桩水平承载力特征值如下:
地基土水平抗力系数的比例系数m=2.5(5.0)MN/
,水平位移允许值
10mm,桩的换算深度
,桩与承台连接按铰接。
PHC400-95单桩水平承载力特征值
22.4(34.0)KN
PHC500-100单桩水平承载力特征值
34.0(51.5)KN
PHC500-125单桩水平承载力特征值
35.0(53.0)KN
承台下属淤泥层土层(其水平抗力系数的比例系数m=2.5MN/
),预应力混凝土管桩PHC500-125A,其单桩水平承载力特征值仅有35KN;
对于无地下室的建筑,为了满足桩基水平承载力要求,对于剪重比为1.6%的结构,其单桩抗压承载力特征值不应高于2187KN;
对于剪重比为2.4%的结构,其单桩抗压承载力特征值不应高于1458KN;
对于剪重比为3.0%的结构,其单桩抗压承载力特征值不应高于1166KN;
从中可看出,单桩水平承载力与单桩抗压承载力不匹配,因此必须验算桩基的水平承载力。
5、高层建筑宜设置地下室;
对于无地下室的高层建筑,应满足规范埋置深度的要求,且地面标高处应设置地梁、承台面应设置联系梁。
一般情况高层建筑宜设置地下室,如不设置地下室,除应满足规范埋置深度的要求外,在承台面应设置联系梁,地面标高处应设置地梁。
6、为了保证强柱弱梁,强剪弱弯,强节点弱构件的设计概念,设计中应满足如下要求:
⑴实配柱纵筋和箍筋时,应考虑梁翼缘板的作用和梁裂缝宽度验算而增加梁纵筋影响。
⑵对于大跨度的框架结构,框架柱的线刚度须大于框架梁的线刚度的1.1倍。
⑶高层建筑结构柱的最小截面不应小于350×
400,且须满足梁钢筋的水平锚固的要求。
⑷框架柱纵向钢筋的最小配筋率,应比《建筑抗震设计规范》规定的最小配筋率提高0.2%,框架柱纵向钢筋直径宜≥16㎜。
⑸对于底层空旷(如架空层、商场、骑楼等),二层以上框架之间有砌体的框架建筑,须考虑二层以上砌体的侧面刚度,底层应布置适量的剪力墙,控制底层和二层的刚度比,底层竖向构件地震剪力应乘以1.15的放大系数。
(6)剪力墙竖向分布钢筋直径应≥10㎜,剪力墙暗柱钢筋直径应≥14㎜。
⑴汶川地震震害表明,结构柱底或柱顶出现破坏严重,未能体现强柱弱梁、强剪弱弯的设计概念,由于梁翼缘板和梁裂缝宽度验算增加的梁纵筋的作用,低估了梁端的承载力,相对高估了柱端承载力,因此在实配柱纵筋和箍筋时,应考虑这部分梁纵筋的影响:
柱增加的单向纵筋和箍筋可按以下简化计算确定:
柱增加的单边纵筋:
柱增加的箍筋:
,
其中:
------验算裂缝宽度或考虑梁翼缘板增加的钢筋;
-------梁纵向钢筋的强度设计值;
-------柱纵向钢筋的强度设计值;
-------柱箍的强度设计值;
-------梁截面有效高度;
-------柱截面有效高度;
-------柱的净高;
为了减轻设计人员的工作量,可按以下方法配筋:
(a)考虑梁翼缘板的影响时,柱纵筋单边增加2
(二级钢),柱箍筋增加量较小,无须再增加。
(b)考虑梁裂缝宽度验算影响时,柱纵筋单边增加50%Agb,Agb为验算裂缝宽度增加的梁面支座钢筋。
柱箍筋无须再增加。
⑵对于大跨度的框架结构,规定了柱截面的最小尺寸,由于梁跨度大,梁截面和梁跨中底筋较大,梁底筋全部伸入柱内,也形成了强梁。
因此框架柱的截面和配筋也应满足强柱弱梁的设计概念。
⑶对于4~6.8m跨度的高层框架剪力墙结构,按照规范的轴压比要求设置柱截面,截面尺寸偏小,有些可达到350×
350㎜,需控制最小的截面尺寸,且还须满足梁的纵筋的水平锚固要求;
⑷柱纵向钢筋按规范最小配筋率配制钢筋时,柱钢筋直径偏小,很多工程采用Φ14钢筋即可达到要求;
设计时未考虑梁翼缘板对梁端承载力提高,不能满足强柱弱梁的设计概念,因此规定柱最小的配筋率和直径的最小值。
⑸对于底层空旷(二层以上框架之间有砌体)的建筑,底层结构柱在汶川地震震害非常严重,震害表明,二层以上砌体对侧向刚度贡献还是很大的,这会造成底层和二层以上的刚度比相差较大,底层存在软弱层,设计时需考虑上、下层刚度的差异,最直接有效的办法即在空旷底层设置剪力墙,且底部竖向构件地震剪力放大1.15倍。
⑹200mm厚剪力墙竖向分布钢筋直径用10㎜和暗柱钢筋直径用12㎜,虽可满足规范的最低限要求,但整栋建筑均采用规范的最低限要求,是不合适的,因此规定钢筋的最小直径。
7、钢筋混凝土结构体系布置应符合下面要求:
⑴住宅结构禁止采用平面和竖向同时不规则的超限结构体系。
⑵结构布置优先采用有两道防线的结构体系。
⑶高层的框架结构不应采用单跨框架,多层框架结构不宜采用单跨框架。
⑷抗震墙结构、框架--抗震墙结构中,抗震墙应双向布置。
⑸横向框架在15m范围内框架至少需拉通一榀,纵向框架至少需拉通2榀。
⑹电梯井、楼梯间禁止采用悬挑结构。
⑺高层建筑设置角窗或凸窗时,建筑物阳角的角点处必须设置竖向受力构件。
⑻对于层高相差较大的建筑,应按规范要求严格控制侧向刚度的比值。
⑼楼板禁止采用混凝土预制板,应采用现浇钢筋混凝土楼板。
⑴住宅结构近年来在我省存在平面和竖向不规则的情况较多,甚至达到结构超限的情况,结构设计难以满足规范要求,需进行超限审查。
对于一般住宅,结构体系越规则越好,对于平面和竖向均不规则引起超限的工程,结构设计经验较少,真正达到地震考验的工程几乎没有,因此从造价和安全角度考虑,应严格限制平面和竖向均不规则的结构体系。
⑵汶川地震震害表明,结构体系仅有一道防线的建筑,震害严重,即使框架结构内有填充砌体的情况下,填充砌体可作为第一道防线,其震害也较轻,从结构体系上,能布置成有二道防线的体系,须优先采用。
⑶高层的框架结构采用单跨框架在台湾9.21地震时,震害非常严重,这次汶川地震震害也表明多层框架的单跨结构震害也是很严重的,因此限制单跨框架的使用。
⑷结构布置需在两个方向均布置抗侧力构件,且两个方向抗侧力构件刚度需匹配。
⑸横向和纵向框架拉通,梁柱传来直接,有利于结构受力,但考虑到有些住宅结构柱网相互错位较多,每榀拉通的可能性较小,在这里规定各个方向框架拉通的最少榀数。
⑹电梯井、楼梯间采用悬挑结构,震害严重,因此规定这条文。
⑺建筑物在角部的竖向构件在地震作用中极为重要,震害表明无角柱的结构震害严重。
⑻有些建筑物层高相差较大,如底层较高,相邻层的侧向刚度比值需控制在70%以上,避免出现软弱层。
⑼楼板采用预制板,结构措施上无法做到有效连接,且预制板的搁置长度有限,在这次汶川地震中,震害
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