水电站初步设计报告Word格式.docx
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1.05
3.0
特殊
1.0
2。
5
b)地基应力控制标准:
最大正应力σmax〈250;
最小正应力σmin>
0。
5.2工程选址
5.2。
1坝址选择
牛头电站属引水式水电站,工程在三湖河仰屯自然村附近的三湖河修建引水坝,通过引水隧洞引水至牛头镇下游3km牛头河左岸发电.工程主要建筑物有:
引水坝、引水隧洞(明渠)、前池、压力钢管、发电厂房及升压站等。
三湖河流域周边分水岭均属砂岩地形,中间区域属喀斯特地形,溶洞发育,支流多为暗河,三湖河主流明暗交替,根据牛头电站的前期规划成果以及三湖河流域的地形、地质条件,主干流的隐现情况,牛头电站的引水坝选在仰屯自然村附近,即三湖河流入溶洞前460m处,坝址上游有常年冒水的荡屯岩洞、农干洞、古榜洞和陇眉洞。
2厂址选择
根据引水工程沿途地形、地质条件和下游哥盖梯级电站的正常回水位及前期踏勘成果,牛头电站的发电厂房位置初拟两个布置方案,方案(Ⅰ)发电厂房布置在牛头镇上游约1.2km处牛头河的左岸阶地上,方案(Ⅱ)发电厂房布置在牛头镇下游3km处牛头河的左岸山脚上.两方案的平面布置详见“牛头初-总图—01”。
a)方案(Ⅰ)
该方案引水线路自引水坝进水口引水至A点进入隧洞至E点延伸到I点,然后左拐至J点出口,隧洞出口与前池相接,通过发电隧洞、压力钢管引水至厂房发电,引水线路总长8825。
5m,其中无压隧洞7633m,引水涵洞292。
5m,发电隧洞550m,压力钢管350m,另外尾水渠长790m.电站装机2×
5000+2500=12500kW。
b)方案(Ⅱ)
该方案引水线路在E点前与方案(Ⅰ)相同,通过E点后经F点在G右拐,在H点出口,隧洞出口与前池相接,通过压力钢管引水至厂房发电,引水线路总长9620m,其中无压隧洞8689。
5m,引水涵洞292。
5m,压力钢管638m。
电站装机2×
5000+2500=12500kW.
c)方案比较
1)引水工程
两方案的枢纽布置基本相同,都为引水式水电站,方案(Ⅰ)的引水线路总长度为8825.5km,方案(Ⅱ)的引水线路长度为9620km,两方案相比,方案(Ⅱ)比方案(Ⅰ)长794.5km,其中无压隧洞长1056。
5m,压力管长288m,但方案(Ⅰ)有550m长的发电隧洞及需增加790m长的尾水渠。
另外,方案(Ⅰ)的前池位于高山山顶上,交通不方便,运行管理因难,并在压力隧洞段需设90m深的井竖。
2)厂区布置
方案(Ⅰ)厂址距离牛头河较远,机组安装高程较高,厂房周围地形开阔,不需要考虑厂房防洪问题,管理和生活等附属建筑物可就近布置。
方案(Ⅱ)厂址处地形较窄,靠近牛头河布置,管理和生活等附属建筑物距离厂房较远,管理运行不方便。
3)工程占地
方案(Ⅰ)厂址周围以水田为主,并且需修建790m长的尾水渠,占用水田20亩,旱地3亩,林地5亩,所占用土地以耕地为主,占地补偿投资共计125万元,征地补偿工作较困难;
方案(Ⅱ)厂址布置在山脚,前池与压力管沿着山坡布置,占用旱地5.04亩,林地29.22亩,所占用土地以林地为主,占地补偿投资共计60万元,较方案(Ⅰ)少65万元,征地补偿工作相对较容易。
4)工程效益
方案(Ⅰ)的设计尾水位为245m,比牛头河正常水位高7m左右,不能充分利用水资源,年均发电量4337kW。
h;
方案(Ⅱ)的设计尾水位为238m,能与牛头河水位衔接,可充分利用水资源,年均发电量4434kW。
h,比方案多97万kW。
h。
5)工程施工
两方案的施工均以无压引水隧洞为主,控制工期均为引水隧洞,方案(Ⅱ)的引水隧洞较长,但最大单向进深与方案(Ⅰ)基本相同,施工工期相差不大;
方案(Ⅰ)的发电隧洞中间有竖井,隧洞后接压力钢管,施工工序较多,竖井施工难度也较大。
在工程施工难易程度上方案(Ⅱ)略优于方案(Ⅰ)。
6)工程投资
方案(Ⅰ)的工程占地投资125万元,引水工程投资2423万元,发电工程投资1460万元,投资合计4008万元,方案(Ⅱ)的工程占地投资60万元,引水工程投资2653万元,发电工程投资1125万元,投资合计3838万元,比方案(Ⅰ)多170万元。
两方案的主要工程特性表见下表5。
2-1.
表5.2—1厂址方案比较工程特性表
序号
项目名称
单位
数量
方案(Ⅰ)
方案(Ⅱ)(推荐方案)
(Ⅰ)-(Ⅱ)
1
引水线长度
km
8825。
9620
—794.5
2
前池正常水位
m
411.2
410。
3
设计尾水位
245.0
238。
7
4
设计毛水头
166。
172.2
—6.0
装机容量
kW
12500
6
年均发电量
kW。
h
4337
4434
-97
投资合计
万元
4008
3838
170
其中:
1)
引水工程(前池之前)
2423
2653
-230。
2)
发电工程
1460
1125
335
前池
150
100
发电隧洞
340
压力钢管土建部分
130
194
电站工程
370
323
尾水渠
160
金结
310
508
3)
工程占地补偿投资
125
60
65
注:
1、上述工程投资不包括引水坝部分投资;
2、土建部分投资仅为直接费。
d)厂址选择
从上述分析可看出,方案(Ⅱ)的引水线路比方案(Ⅰ)长794.5km,但设计毛水头比方案(Ⅰ)多6m,年均发电量多97万kW.h,工程投资少170万元,经济效益较好。
另外,方案(Ⅱ)在工程占地征用和工程施工及运行环境方面均优于方案(Ⅰ),只是在厂区布置上略差于方案(Ⅰ)。
在综合考虑上述因素后,本阶段推荐方案(Ⅱ)的厂址,即电站的发电厂房布置在牛头镇下游3km处牛头河的左岸阶地上。
3坝线、坝型选择
根据三湖河仰屯自然村附近的地形地质条件,本段阶初步拟定上、下两条坝线进行比较,上坝线即为现状水轮泵引水坝,下坝线距上坝线340m。
3。
1上坝线
上坝线为原引水坝,引水坝运行多年,施工质量差,有漏水的现象,下游两岸冲刷严重。
本设计拟对该引水坝进行改建加固,改建方法是拆除原引水坝的上部浆砌石,保留下部浆砌石基础。
在原浆砌石基础上砌筑浆砌石和浇筑砼,上游设砼铺盖,下游设消力池。
坝前正常水位419。
5m,设计洪水位423。
56m,校核洪水位423.98m,坝顶高程为421m,最大坝高为4。
8m,坝顶宽度2m,无交通要求.坝顶总长为118m,浆砌石重力坝分非溢流坝段和溢流坝段;
溢流坝采用折线型堰,坝体采用M7.5水泥砂浆砌毛石,外包C20砼防渗、防冲,上游设C20砼铺盖厚400mm,长5m。
堰顶高程419。
5m(取同现状引水坝堰顶高程),溢流段长84m,消能方式采用底流消能,底板高程为417.3m,消力池宽14。
5m,长84m,池深0。
5m,底板厚0.5m,消力池出口后接护坦,护坦长4m,浆砌石厚0.3m;
左岸非溢流浆砌石坝段总长25m,右岸非溢流浆砌石坝段长9m。
浆砌石坝段上游面为垂直,下游面坡比为1:
0.65,坝体为M7。
5水泥砂浆砌毛石,上游面设砼防渗。
在距左坝端9。
4m设置引水涵洞进水口,进水口前设有拦污栅,孔口尺寸为4m×
4m(宽×
高),进口涵洞底高程为417。
1m。
在距左坝端23。
9m设置冲砂闸,冲砂闸孔口尺寸为1m×
1m(宽×
高),采用平面铸铁闸门,进口底高程为417.8m,闸门启闭机平台高程421m,采用1台3t手动螺杆式启闭机启闭。
5.3。
2下坝线
下坝线引水坝坝前正常水位419.5m,设计洪水位423。
3m,校核洪水位423.63m,坝顶高程为421m,最大坝高为6.8m,坝顶宽度2m,无交通要求。
坝顶总长为32m,浆砌石重力坝分非溢流坝段和溢流坝段;
溢流坝采用折线型堰,坝体采用M7.5水泥砂浆砌毛石,外包C20砼防渗、防冲,上游设C20砼铺盖厚400mm,长5m。
堰顶高程419.5m,溢流段长20m,消能方式采用底流消能,底板高程为414。
8m,消力池长20m,宽21.6m,池深0.5m,底板厚0。
5m,护坦长3。
5m,底板厚0。
3m;
左岸非溢流浆砌石坝段总长6。
8m,右岸非溢流浆砌石坝段长5.2m.浆砌石坝段上游面为垂直,下游面坡比为1:
0.65,坝体为M7.5水泥砂浆砌毛石,上游面设砼防渗.在距左坝端5.7m设置冲砂闸,冲砂闸孔口尺寸为1m×
高),采用平面铸铁闸门,进口底高程为415。
8m,闸门启闭机平台高程421m,采用1台3t手动螺杆式启闭机启闭。
3坝线选择
a)上、下坝线各种坝型主要工程量及投资估算见下表5.3—1。
表5。
3-1上、下坝线各种坝型主要工程量及估算投资表
单位
上坝线
下坝线
一
建筑项目
㈠
枢纽工程
86.32
37.21
土方开挖
m3
4404
2316
填土方
1143
278
砼
1017
396
浆砌石
1934
926
拆除浆砌石
307
钢筋
t
17。
7.00
㈡
引水建筑物投资
67.50
46.61
㈢
占地及淹没处理补偿费
21。
94
74。
97
二
工程总投资
175.76
158。
79
备注
推荐
表中工程量仅列引水坝部分,引水建筑物仅为隧洞前涵洞段,工程总投资为直接费。
b)坝线选择
1)从地形、地质条件分析
上坝线河床较宽,下坝线河床较窄。
上下坝线河床表层均存在松散砾砂,坝基为卵石,下部为砾质粘土,下伏基岩均为弱风化灰岩。
上坝线卵石层顶高程约为417.0m,下坝线卵石层顶高程约为415。
0m,上坝线建基面较高,修筑的拦水坝坝高较下坝线少2m,上下坝线坝基下部均存在软弱下卧层砾质粘土,较小的坝高可降低坝体发生不均匀沉陷的可能,有利于拦水坝的抗滑和抗变形稳定.上下坝线下伏基岩均具岩溶普遍发育现象,但溶洞绝大部分被软塑状砾质粘土全填充。
下坝线北面约110m处发育有两个较大的落水洞,该落水洞与河段溶洞具连通性,可能形成强透水岩溶渗漏通道,不利于库区防渗漏。
两岸岸坡基本稳定,未见有土洞、地面塌陷、滑坡、泥石流等不良地质作用,具备建重力坝条件。
2)从枢纽布置条件、交通条件分析
现状引水坝运行多年,施工质量差,有漏水现象,下游两岸冲刷严重。
现对引水坝进行改建加固,改建方法是拆除原提水坝的上部浆砌石,保持下部浆砌石基础,在原浆砌石基础上砌筑浆砌石和浇筑砼,上游设砼铺盖,下游设消力池.上坝线右岸有村级公路经过,只需进行平整即可满足施工道路的要求,上坝线河床比较宽,有利于枢纽布置。
下坝线需占用农田修建一段施工道路,河床比较窄,不利于枢纽布置.
3)施工条件及工期分析
上坝线为原引水坝,本设计对原引水坝进行改建,拆除原引水坝浆砌石,量不多,施工工期也不长,左右坝端均有开阔地可满足施工场地布置。
下坝址河床较窄,对施工导流布置不利,导流围堰高。
4)从淹没及工程占地情况和工程投资分析
上坝线坝前特征水位不变,无淹没影响,而下坝线则增加了上坝线至下坝线区间的淹没耕地,上坝线方案工程占地及淹没合计:
水田4.6亩,荒坡地、河滩地4.6亩,占地及淹没投资21。
49万元,下坝线方案工程占地及淹没合计:
水田15.2亩,荒坡地、河滩地5.6亩,占地及淹没投资74.97万元,该方案淹没较多,征地补偿工作困难,增加工程实施的难度。
从上表5.3-1看,上坝线是在原引水坝的基础上进行改建,投资比下坝线工程总投资多16.97万元。
综合以上分析,本阶段推荐采用上坝线方案。
4工程总体布置
根据工程选择和坝线比较的成果,引水坝布置在仰屯自然村附近,利用原水轮泵拦水坝进行改建加固;
发电厂房布置在牛头镇下游3km处牛头河的左岸阶地上,发电厂房距下游斑马屯约500m;
引水涵洞和引水隧洞根据沿线的地形地质条件、引水高程和施工支洞设置情况,折线布置,出口与前池相连;
压力前池根据引水线高程布置在厂房背侧的山坡410m高程附近,前池与发电厂房通过压力钢管相连,压力钢管顺着山坡布置。
为补偿原水轮泵抽水浇灌,拟在引水坝右端上游设一抽水站。
工程的总布置详见“牛头初—总图-01”。
5.5主要建筑物
1引水坝
5.1.1坝顶高程的确定(非溢流坝)
a)特征水位
水库正常水位419.5m。
设计洪水位423.56m(P=10%),相应下游水位423。
45m.
校核洪水位423.98m(P=5%),相应下游水位423。
89m。
b)坝顶高程的确定
由于三湖河为山区性河流,洪水瀑涨瀑落,两岸阶地经常被洪水淹没。
为减少水库淹没,引水坝正常水位仍保持原提水坝的水位419.5m,两岸的非溢流坝段坝顶高程取与两岸阶地相平,即取坝顶高程为421m。
5.1.2平面布置及断面设计
原引水坝为砌石结构,坝线布置和坝型不规则,坝长约88m,坝顶宽2。
5m,坝底宽5.9m,坝高4。
5m,坝顶高程约419。
5m,坝基置于砂卵石层上。
本设计对原引水坝进行改建加固,改建方法是拆除原引水坝的上部浆砌石,保留下部浆砌石基础,在原浆砌石基础上砌筑浆砌石和浇筑砼,上游设砼铺盖,下游设消力池。
5m,设计洪水位423.56m,校核洪水位423。
98m,坝顶高程为421m,最大坝高为4。
8m,坝顶宽度2m,无交通要求。
坝顶总长为118m,浆砌石重力坝分非溢流坝段和溢流坝段;
溢流坝采用折线型堰,坝体拆除原浆砌石,外包C20砼防渗、防冲,上游设C20砼铺盖厚400mm,长5m。
堰顶高程419.5m,溢流段长84m,消能方式采用底流消能,底板高程为417。
3m,消力池长14.5m,宽84m,池深0.5m,底板厚0。
5m,消力池出口后接海漫,海漫长4m,浆砌石厚0。
5m;
左岸非溢流浆砌石坝段总长25m,右岸非溢流浆砌石坝段长9m。
浆砌石坝段上游面为垂直,下游面坡比为1:
0.65,坝体为M7.5水泥砂浆砌毛石,上游面设砼防渗.在距左坝端9.4m设置引水涵洞进水口,进水口前设有拦污栅,孔口尺寸为4m×
高),进口底高程为417。
在距左坝端23.9m设置冲砂闸,冲砂闸孔口尺寸为1m×
高),采用平面铸铁闸门,进口涵洞底高程为417。
8m,闸门启闭机平台高程421m,采用1台3t手动螺杆式启闭机启闭.引水坝平面布置见“牛头初—坝—01"
。
消力池两侧为M7.5浆砌石斜坡护岸厚400mm,长19m,护岸顶高程为421m。
消力池下游右岸为斜坡式浆砌石护岸,长38.1m,厚0。
4m,坡比1:
5,护岸顶高程为421m.
1.3应力及稳定计算
a)荷载
作用于坝上的荷载有:
坝体自重、静水压力、扬压力、泥砂压力、动水压力荷载.
1)自重:
主要为坝体和水的重量,其重度分别取22KN/m3和10kN/m3.
2)静水压力
p=γH
式中:
p—-计算点处静水压力,kPa;
γ——水的重度,取10kN/m3;
H—-计算点处的作用水头,m.
3)泥沙压力
作用在坝面单位宽度上的水平泥沙压力,按下式计算:
式中Psk——泥沙压力。
kN/m;
γsb-—泥沙的浮重度,取γsb=9。
5kN/m3;
hs——坝前泥沙淤积厚度,8m;
φs-—泥沙的内摩擦角,取φs=20°
4)动水压力(只作用于溢流坝段)
作用在溢流坝面单宽反弧上的动水压力,按下式计算:
式中:
PH,PH--总动水压力有水平和铅直分量,kN;
α1,α2—-反弧最低点两侧弧段所对的中心角,度;
q—-单宽流量,m3/(s·
m);
γ——水的重度,取10kN/m3;
g——重力加速度,m/s2;
υ--水的流速,m/s;
b)荷载组合:
荷载组合分为基本荷载组合和特殊荷载组合两种.
1)基本荷载组合选择下面情况组合:
工况1:
自重+坝前正常水位下的静水压力+扬压力+泥沙压力
工况2:
自重+坝前设计洪水位下的静水压力+扬压力+泥沙压力;
2)特殊荷载组合选择下面情况组合:
工况3:
自重+坝前校核洪水位下的静水压力+扬压力+泥沙压力+动水压力。
c)计算表达式
1)抗滑稳定
坝体稳定分析按下式公式进行:
式中:
K——抗滑稳定安全系数;
W——作用于计算截面以上坝体的全部荷载对滑动平面的法向分值;
∑P—-作用于计算截面以上坝体的全部荷载对滑动平面的切向分值;
A—-滑动面截面积;
——滑动面上的抗剪摩擦系数,根据地质资料只计算砂卵石层地基
=0.45;
2)坝趾抗压强度计算
式中∑W-—作用于计算截面以上坝体的全部荷载对滑动平面的法向分值;
∑M——作用于计算截面以上坝体的全部荷载对滑动平面的矩;
B—-坝底宽;
m——下游边坡;
Ra——浆砌石的抗压强度。
3)坝底应力计算
d)计算结果
经计算坝体抗滑稳定及应力结果见表5。
5—1和5。
5-2.
表5.5—1坝基抗滑稳定及应力分析成果表(非溢流坝段)
项目
工况1
工况2
工况3
抗滑稳定安全系数K
57
3.5
3.7
规范要求值参照(SL25-91)表4.3.3
规范要求值[K]
05
00
坝趾最大应力(KPa)
33。
8
26
28
坝踵最小应力(KPa)
95。
38
33
坝基容许压应力(KPa)
250
注:
表中应力“+”为压应力。
5-2坝基抗滑稳定及应力分析成果表(溢流坝段)
1.71
规范要求值参照(SL25—91)表4.3。
规范要求值[K]
1.00
39。
35
36
52
29
表中应力“+"
为压应力。
经计算可知抗滑稳定安全系数k大于规范要求的[k],满足稳定要求。
坝趾最大压应力小于坝体容许压应力及坝基容许压应力,坝踵最小应力为压应力,满足坝体的应力要求。
图5.5-1非溢流坝段稳定计算简图图5。
5-2溢流坝段稳定计算简图
5.5.1。
4坝基抗渗稳定计算
a)基本资料
坝基上部为卵石层,以卵石为主,含较多砾石、砂和少量粘土,厚度1.2~4.3m,呈松散状态,属强透水性,渗透系数大约为2×
10—2cm/s;
下部为砾质粘土,含较多灰岩砾石,土体呈软塑状态,土层厚度约0~6。
9m,其透系数大约为6×
10-5cm/s,属弱透水性。
计算工况:
以计算正常蓄水位419。
5m来分析坝基渗流稳定。
b)抗渗稳定计算
1)渗透压力计算
坝基底渗透压力计算采用改进阻力系数法。
(1)坝的地基有效深度按下式确定:
当L0/S0≥5时Te=0。
5L0
当L0/S0<5时
式中Te—-—--坝的地基有效深度(m);
L0-—-——地下轮廓的水平投影长度(m);
S0——---地下轮廓的垂直投影长度(m).
当计算的Te值大于地基实际深度时,Te值按地基实际深度采用。
(2)分段阻力系数按下式计算:
1出口段:
式中ζ0——-——进、出段的阻力系数;
S-—---—齿墙的入土深度(m);
T-——---地基透水层深度(m)。
2内部垂直段:
式中ζy—-——-内部垂直段的阻力系数。
3水平段:
式中ζx---—-水平段的阻力系数;
Lx—————水平段长度(m);
S1、S2————-进、出口段齿墙的入土深度(m)。
(3)各分段水头损失值按下式计算:
式中hi---—-各分段水头损失值;
ζi——---各分段的阻力系数;
n-———-总分段数。
(4)进、出口段修正后的水头损失值由下式计算:
式中
--——-进、出口段修正后的水头损失值;
---—-进、出口段水头损失值;
—-———阻力修正系数,当计算的
时,采用
;
—----板桩另一侧地基透水层深度(m)。
(5)经计算结果如下表5。
5—3。
表5.5—3渗透压力计算成果表
进口段
内部垂直段
水平段
出口段
合计
阻力系数ξi
0.525
0.147
4。
9021
652
6.23
水头损失值hi
143
0.040
1.338
178
70
2)抗渗稳定性验算
(1)坝基水平段抗渗稳定性验算
①允许渗流坡降值的确定
根据《水闸设计规范》(SL265—2001),砂砾石闸基水平段的允许渗流坡降值由表6.0。
4查得为0。
22~0。
28。
②水平段渗流坡降值的计算
水平段的渗流坡降值:
J=1.338/24.93=0。
05<
0.22满足要求。
(2)坝基出口段抗渗稳定性验算
首先由下式判断可能发生的渗流破坏形式:
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